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反激式开关电源各电路计算
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更新于2023-07-14
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:也称Flyback 变换器,是将Buck/Boost 变换器的电感变为变压器得到的, 因为电路简洁,所用元器件少,成本低,是隔离式变换器中最常用的一种,在100W 以下AC-DC 变换中普 遍使用,特别适合在多输出场合。其中隔离变压器实际上是耦合电感,注意同名端的接法,原边绕组和副 边绕组要紧密耦合,而且用普通导磁材料铁芯时必须有气隙,以保证在最大负载电流时铁芯不饱和。
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反激式开关电源的设计计算
一、反激式开关电源变换器:
也称 Flyback 变换器,是将 Buck/Boost 变换器的电感变为变压器得到的,
因为电路简洁,所用元器件少,成本低,是隔离式变换器中最常用的一种,在 100W 以下 AC-DC 变换中普
遍使用,特别适合在多输出场合。其中隔离变压器实际上是耦合电感,注意同名端的接法,原边绕组和副
边绕组要紧密耦合,而且用普通导磁材料铁芯时必须有气隙,以保证在最大负载电流时铁芯不饱和。
二、AC-DC 变换器的功能框图:
交流 220V 电压经过整流滤波后变成直流电压 V1,再由功率开关管(双极型或 MOSFET)斩波、高频变压
器 T 降压,得到高频矩形波电压,最后通过整流滤波器 D、C2,获得所需要的直流输出电压 Vo 。脉宽调制
控制器是其核心,它能产生频率固定而脉冲宽度可调的驱动信号,控制功率开关管的通断状态,来调节输
出电压的高低,达到稳压目的;锯齿波发生器提供时钟信号;利用误差放大器和比较器构成闭环调节系统。
三、设计步骤:
1. 基本参数:
交流输入电压最小值 Umin
交流输入电压最大值 Umax
电网频率 Fa:50Hz 或 60Hz
开关频率 f:大于 20kHz,常用 50kHz~200kHz
输出电压 Vo
输出功率 Po
损耗分配系数 Z:代表次级损耗与总损耗的比值,一般取 0.5
电源效率 k:一般取 75~85%。低电压(5V 以下)输出时,效率可取 75%,高压(12V 以上)输出,效率
可取 85%;中等电压(5V 到 12V 之间)输出,可选 80%。
2. 确定输入滤波电容 Cin:
对于宽范围交流输入(85~265Vac),C1/Po 的比例系数取 2~3,即每输出 1W 功率,对应 3uF 电容量
对于 100V/115V 交流固定输入,C1/Po 的比例系数取 2~3,即每输出 1W 功率,对应 3uF 电容量
对于 230V±35V 交流固定输入,C1/Po 的比例系数取 1,即每输出 1W 功率,对应 1uF 电容量
若采用 100V/115V 交流倍压输入方式,需两只容量相同的电容串联,此时 C1/Po 的比例系数取 2
3. 直流输入电压最小值 Vimin 的计算:
in
C
a
O
i
kC
t
F
P
uV
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
−
−=
2
1
2
2
2
minmin
其中:tc 为整流桥的响应时间,一般为 3ms
也可以由要求的直流输入电压最小值 Vimin 来反推需要的输入滤波电容 Cin 的精确值:
)2(
2
1
2
2
min
2
min i
C
a
O
in
Vuk
t
F
P
C
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
−
=
4. 确定初级感应电压 Vor:
对于宽范围交流输入(85~265Vac),初级感应电压 Vo r 取 135V
对于 100V/115V 交流固定输入,初级感应电压 Vo r 取 60V
对于 230V±35V 交流固定输入,初级感应电压 Vo r 取 135V
5. 确定钳位二极管反向击穿电压 Vb:
高温大电流下二极管钳位电压要高于标称值,所以选用 TVS 钳位电压 Vb=1.5Vor
对于宽范围交流输入(85~265Vac),钳位二极管反向击穿电压 Vb 取 200V
对于 100V/115V 交流固定输入,钳位二极管反向击穿电压 Vb 取 90V
对于 230V±35V 交流固定输入,钳位二极管反向击穿电压 Vb 取 200V
当功率开关管关断而次级电路处于导通状态时,次级电压会感应到初级上,感应电压 Vo r 就与 Vi 叠加后加
到开关管漏极上,与此同时初级漏感也释放能量,并在开关管漏极上产生尖峰电压 VL。必须给初级增加钳
位保护电路来吸收尖峰电压的瞬间能量,使 Vi+Vor+VL 低于开关管漏源的击穿电压 Vdsbr。
有经验公式:最大漏源击穿电压 Vdmax>Vimax+1.4x1.5Vor+20V
6. 确定最大占空比 Dmax:典型值为 67%,在输入电压最小值 Umin 时得到
%100
min
max
X
VVV
V
D
dsonior
or
−+
=
其中:Vdson 为开关管漏源导通电压
7. 选取初级纹波电流 Ir 与初级峰值电流 Ip 的比值 Krp:
Krp 是表征开关电源工作模式的重要参数:Krp 的取值范围 0~1
Krp=1:Ir=Ip,电流从 0 开始上升到峰值 Ip,再迅速降到 0,为不连续工作模式,存储在高频变压器中的能
量在每个开关周期内都要完全释放掉。
Krp<1:Ir<Ip,电流从一定幅度开始上升到峰值 Ip,然后又迅速回 0,为连续工作模式,存储在高频变压器
中的能量在每个开关周期内不能完全释放掉。
Krp=0:Ir=0,为理论上的极端连续模式,此时初级电感量 Lp 为无穷大,初级开关电流为矩形。
Krp 较小,意味着更为连续的工作模式和较大的初级电感量,且初级的 Ip 和 Irms 值较小,此时可选用较
小功率的 MOSFET,但要用较大尺寸的高频变压器;Krp 较大,表示连续度较差,此时须采用较大功率
的 MOSFET,但可配尺寸较小的高频变压器。在输入电压和输出功率相同时,连续模式的初级电感量大约
是不连续模式的 4 倍。设计成连续模式,初级电路中的交流成分要比不连续模式少,可减小 MOSFET 和
高频变压器的损耗,提高电源效率。
对于宽范围交流输入(85~265Vac),Krp 最小值(连续模式)0.4,最大值(不连续模式)1.0
对于 100V/115V 交流固定输入,Krp 最小值(连续模式)0.4,最大值(不连续模式)1.0
对于 230V±35V 交流固定输入,Krp 最小值(连续模式)0.6,最大值(不连续模式)1.0
一般可从连续模式时的最小值选起,在迭代计算过程中逐渐增大 Krp 值,但不能超过最大值。
8. 计算初级波形的参数:
输入电流的平均值 Iavg:
mini
O
avg
kV
P
I =
初级峰值电流 Ip:
)2(
2
)5.01(
maxmin
max
rpi
O
rp
avg
p
KkDV
P
DK
I
I
−••
=
•−
=
初级纹波电流 Ir: Ir=KrpIp
初级有效值电流 Irms:
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+−= 1
3
2
max rp
rp
prms
K
K
DII
9. 根据 Ip 选择适合的 MOSFET 或内置 MOSFET 的芯片:
极限电流最小值 Ilimint 应满足: 0.9Ilimit>Ip
这是因为高温时极限电流最小值会减小 10%,为使器件有更高的可靠工作范围而留余量。
10. 计算功率开关管结温 Tj:
25)(
2
1
2
max
2
+•
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
+•+•=
taorixtdsonrmsj
RfVVCRIT
其中:Rta 为结到器件表面的热阻
Cxt 是漏极电路结点的等效电容,即高频变压器初级绕组的分布电容,带 Cxt 的乘积项代表当交流输入电压
较高时,由于 Cxt 在每个开关周期开始时泄放电荷而引起的开关损耗,用 Pcxt 表示
在计算时发现 Tj>100℃,就要选用功率较大的 MOSFET 或带 MOSFET 的芯片
11. 验算 Ip:
Ip=0.9Ilimit
输入新的 Krp 值,从最小值开始迭代,直到 Krp=1.0,检查 Ip 值是否符合要求
12. 计算高频变压器的初级电感量 Lp(uH):一般 Z 取 0.5,k=0.8
k
kkZ
f
K
KI
P
L
rp
rpp
O
p
+−
•
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
−•
=
)1(
2
1
10
2
6
13. 选择磁芯骨架等相关参数:依据功率选择适合的磁芯
高频变压器的最大承受功率 Pm 与磁芯截面积 Sj(cm2)之间的关系:
mj
PS 15.0=
依据计算出的磁芯截面积 Sj(cm2),通过查找磁芯的规格书来选择最适合的磁芯,一般可按下表:
输出功率范
围 Po(W)
常规漆包线绕制的铁氧体磁芯型号 三重绝缘线绕制的铁氧体磁芯型号
0~10
EE20 EF20 EEL16/EEL19 EPC25 EPD25 EE16/EE19 EI16/EI19 EFD15 EF16 EPC17
10~20
EE22 EE25 EEL19 EPC25 EPD25 EE19/EE20 EI19/EI22 EPC19 EF20 EPD20
20~30
EE28/EE30 EI30 EF30 EFD30 EPC30 EER28 ETD29 EE24/EE25 EI25/EI28 EF25 EFD25 EPC25
30~50
EE30/EE35 EER28/EER28L/EER35 EI30 ETD29 EI28/EI30 EF30 EER28 ETD29
50~70
EE40 ETD34/ETD39 EER35 EE35 EI35 EER35 ETD34
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