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© 2014年。出版社:Elsevier B.V.由美国应用科学研究所可在www.sciencedirect.com在线获取ScienceDirectAASRI Procedia 9(2014)78 - 832014年AASRI电路与信号处理会议(CSP 2014)RPM测井在海上王忠浩1,a,王浩1,a,李进功2,b,田继3,c,鞠大海4,da长江大学,湖北武汉,430100;b中国海洋石油总公司油藏办公室,中国北京,100010;c中国海洋石油总公司研究院,中国北京,100027,d塔里木油田公司勘探开发研究院,新疆库尔勒,841000摘要随着海上油田剩余油开采的逐步深入,RPM测井在储层动态监测中得到了广泛的应用,RPM测井过程受岩性、孔隙度、井液等因素的影响,必须对其进行校正。由于国内已有的一些修正方法不适用于海上砾石充填油藏,因此作者设计了一种求取持水率和含水饱和度的方法,通过计算结果与PLT数据对比,发现误差在可控范围内,并设计体积模型对地层俘获截面进行校正,利用校正后的俘获截面建立岩性模型;电特性,并与修正后的模型进行比较,大大提高了模型的精度。将校正后的俘获截面计算的含水饱和度与PLT资料解释的含水饱和度进行对比,发现精度提高了6%以上,为指导RPM资料解释提供了一种新方法。© 2014由Elsevier B. V.这是CC BY-NC-ND许可下的开放获取文章(http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/3.0/)。美国应用科学研究所科学委员会负责同行评议关键词:储层动态监测,孔隙度法,含水饱和度,体积模型,砾石充填1. 介绍RPM是一种通过油/套管进行储层动态监测的测井仪器,目前国内外的储层动态监测仪器有RPM、RMT、PNN、PND、基金:“十二五”国家科技重大专项(2011 ZX 05024 -002-003)2212-6716 © 2014由Elsevier B.诉 这是一篇基于CC BY-NC-ND许可证的开放获取文章(http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/3.0/)。美国应用科学研究所科学委员会负责的同行评审doi:10.1016/j.aasri.2014.09.014Zhonghao Wang等/ AASRI Procedia 9(2014)7879等[1]。增强工具设计;表征和解释算法有助于提高流体饱和度测量的精度和准确度。不同的工具在设计和解释上存在差异[2]。碳氧比(C/O)能谱测井的地层和井眼环境复杂,包括水泥、套管、流体形态等,没有一个统一的解决方案。M油田具有砾石充填的特点,因此上述人员对含水饱和度和持水率的校正不适合M油田。本文针对海上砾石充填的情况,利用PLT测得的距离C/O比值数据,利用插值理论,建立了求取含水饱和度和持水率的图版,通过与PLT数据的比较,发现误差在可控范围内,并对俘获截面进行了修正,利用校正后的俘获截面计算含水饱和度,与校正前和校正后的含水饱和度相比,精度提高了6%以上,为RPM资料解释提供了新的指导。2. 方法与原理首先利用渗流参数将井口流体流转化为地下流体流,利用滑脱模型计算持水率,然后建立持水率与含水率的关系计算含水率,利用相对渗透率数据建立持水率与含水率的关系计算含水饱和度,最后确定各层的持水率和含水饱和度。首先将数据按孔隙度、井斜角、饱和度进行分类,然后将每一类层所对应的实测NCOR、FCOR(近探测器的碳氧比和远探测器的碳氧比)在X轴NCOR和Y轴FCOR的坐标平面上进行拟合,找出一些规律性的点值(表2)。A、B、C、D等点是根据倾角、孔隙度及数据点分布情况挑选出来的规则数据点(图1)。(a))并将数据列于表2。由于A、B两点的含水饱和度约为0.4,所以利用这两点可以确定一条含水饱和度为0.4的直线,利用线性插值方法结合D点可以得到含水饱和度为0,0.2,0.4,0.6,0.8,1.0的直线;同理,B和C的持水率都在0.5左右,同样可以得到持水率为0,0.2,0.4,0.6,0.8,1.0的曲线;含水饱和度为0和1的两条直线与持水率为0和1的两条直线的四个交点分别为WW、WO、OO、OW[5],在确定了四个特定点后,利用插值理论,可以结合实际测量的NCOR、FCOR和孔隙度数据,快速、准确、直观地计算持水率和含水饱和度(图1)。(b))。3. C/O插值法研究发现,NCOR和FCOR的实测值与地层的岩性和孔隙度有一定的关系,可以得到井眼和地层分别为纯油和纯水时的NCOR和FCOR的四个实测值,通过对这四种情况下的FCOR和NCOR作图来定义每种情况下的四边形。因此,四边形的宽度受地层岩性和孔隙度的影响。一般情况下:所有测量点基本上都落在四边形区域上。井眼持水率和地层含油饱和度影响NCOR和FCOR的值,因此四边形是求解地层含油饱和度和井眼持水率的指标[6]。在图1中。(一). A、B、C、D四个点代表实际测量的近、远探测器的碳氧比。在图1中。(b)左右直线为持水率包络线,其值为1,80Zhonghao Wang等/ AASRI Procedia 9(2014)78上下直线为含水饱和度包络线,其值分别为0和1。图1. (a)图1.(b)第(1)款图1.(a)饱和度法用于计算地层和井中有套管井的含水饱和度图1. (b)饱和度包络图用于计算地层和井眼中的含水饱和度,井中有套管4. 俘获截面修正方法研究砾石充填是海上M油田特殊的井身结构,砾石充填部分主要分布在筛管、套管环空和射孔孔道部分。如M油田生产管柱结构,井眼环空段内径为15.24cm,外径为21.1cm。但仪器探测深度为21 cm,C/O模式测井速度为0.6m/min,纵向分辨率为61 cm [7],因此测量的RPM捕获截面也受到砾石充填的影响。因此,为了准确获取地层参数,提高解释精度,有必要对相关因素进行定量校正。为此,作者设计了体积模型校正的地层俘获截面。log(一)由等式(1)获得:公司简介log((二)Zhonghao Wang等/ AASRI Procedia 9(2014)7881在等式(1)中,Sw是含水饱和度,log是通过测井工具和相关环境校正估计的固有地层σ,、、W、、Vg是岩石基质、页岩、水、烃类和砾石的σ[8];是有效孔隙度,Vsh是页岩或粘土体积比,Vg是砾石含量。研究发现,俘获截面与自然伽玛电阻率之间存在一定的相关性。请与图2比较。(a)图2。(b),模型精度见图2。(b)增加6%,与图3相比。(a)图3。(b),模型精度见图3。(b)增长13%。图2. (a)校正前地层俘获截面与电阻率的关系图2. (b)校正后的地层俘获截面与电阻率的关系图3. (a)校正前地层俘获截面与自然伽马的关系;图3. (b)校正后的地层俘获截面与自然伽马的关系1000log(RT)= 1563.5e1001010 10²0304050捕获交叉点(c.u)1000log(RT)= 971.1²e10010关于Hale and砾石含量1010²0304050捕获交叉点(c.u)35SIGMA= 0.4006*GR +1.²08630R = 0.67,N =87²5²01510500 ²0 40 60 80100自然伽马(API)4035SIGMA= 0.5738*GRR = 0.836,N=9530²5²01510个建议Haleand5砾石含量00 ²0 40 60 80 100自然伽马(API)捕获cro››电阻率(Ω.m)› section电阻率(Ω.m)Capture cro››› section(c.u)82Zhonghao Wang等/ AASRI Procedia 9(2014)785. 方法的应用与分析笔者选取海上M油田两口井七层资料[表1],校正前后的含水饱和度见下表,并将校正后的含水饱和度与PLT生产剖面实测的含水饱和度数据进行对比,发现校正后的精度比校正前提高了6%。表1.俘获截面法计算含水饱和度校正前后的误差分析射孔层位校正前后校正生产解释校正前后校正提高准确性(%)1418.4-1423.60.4670.720.580.2610.1827.93%1441.5-1449.80.4390.6250.530.2070.1525.53%1467.8-1480.60.5130.4820.4710.0820.022百分之六点零1485.8-1496.00.5470.4490.4670.1460.04百分之十点六二1560.6-1566.10.4830.3520.3850.2030.09百分之十点九一1578.0-1578.50.6740.4890.510.2060.0911.22%1602.8-1609.50.3850.4930.4520.1740.083百分之九点零九统计NCOR、FCOR、SW、YW海上油田两口井十层,NCOR近碳氧比在探测器处测得,FCOR远探测器测得的碳氧比,YW为用滑移模型计算的持水率为建立模型计算的含水饱和度根据与用谱图和PLT数据计算的持水率进行比较,表明该方法的计算结果更好。(表3)表2.实际校准数据表视野数倾角(°)NCoRFCORYWSW一28.31.9762.0110.4130.407B30.41.921.9420.4810.389C31.71.9071.8920.4920.517D33.51.8781.8660.7150.602表3.含水饱和度误差分析号射孔层位NCoRFCOR生产说明YW计算软件计算YW误差分析结论11586.4-1592.21.9761.9810.4200.5630.3800.095是的21599.6-1614.21.9591.96670.44180.4830.4600.041是的31634.8-1654.11.8911.8980.5390.4130.5700.057是的41657.2-1659.11.8851.8580.6050.6690.5830.036是的51660.2-1662.01.8821.8970.6530.6800.6000.082是的61672.2-1674. 71.8621.8690.7260.4110.6900.049是的71680.7-1694.31.8621.8670.8240.5740.6100.259没有81467.8-1480.62.0332.0430.1420.2800.1350.029是的91485.8-1496.02.0352.0210.2050.3100.1000.510没有101500.8-1510.82.0542.0180.2200.2180.2350.068是的Zhonghao Wang等/ AASRI Procedia 9(2014)78836. 结论考虑到海上M油田砾石充填的特点,对捕获截面进行修正是必要的。修正后的模型精度大大提高。·俘获截面校正后含水饱和度精度提高6%,提高了含水饱和度解释精度。发现用该方法建立的图版计算井眼持水率和地层含水饱和度可以非常快速、准确和直观。这是一种可行的方法,具有一定的应用前景。确认感谢国家重点工程基金(2011 ZX 05024 -002- 003)和中国海洋石油总公司研究院对本论文的资助。引用[1] 张峰,王新光.脉冲中子-中子测井影响因素的数值模拟[J],2009,33 [6]:46-51[2] Ramsin Y.放大图片作者:Eyvazzadeh,Oscar Kelder,A.A.Hajari,Shouxiang Ma,Abdallah M.小心点现代碳氧比测井方法:烃饱和度测定技术的比较SPE90339,(2005):1-14.[3] 吴文胜,傅庚,张智。小直径双源探测器CO测井影响因素及处理[J] .地球物理学报,2005,48(2):459~464.[4] 张峰。脉冲中子伽马能谱确定岩性及其影响因素的蒙特卡罗模拟[J] .核电子探测技术,2008,28(2):241~246.[5] R. Y. Eyvazzadeh,OKelder,C.Phillips和A. A. Hajari,Saudi Aramco.减少储层监测中岩石物理不确定性的创新应用:来自沙特阿拉伯巨型油田的案例研究。SPE97519,(2005):1-12.[6] 郭惠敏,戴佳才.套管测井地层参数[M].北京:石油工业出版社,(2007).[7] 王仲皓、吴进伯、李景恭。海上稠油油藏RPM C/O校正方法[J].应用力学与材料,2013,Vol.390 ~394[8] Thomas A.在印度尼西亚苏门答腊岛和加利福尼亚圣华金河谷使用蒸汽识别、碳/氧和温度监测进行蒸汽驱监测。SPE80435,(2003):1-13
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