树脂注射螺栓连接疲劳性能的研究

工程3（2017）795研究桥梁工程基于统计分析的树脂注射螺栓连接疲劳强度评估José António Fonseca de Oliveira Correiaa，b，Bruno Alexandre Silva Pedrosab，Patricia CordeiroRaposoa，Abílio Manuel Pinho De Jesusa，Helena Maria dos Santos Gervásiob，Grzegorz StanislawLesiukc，Carlos Alberto da Silva Rebelob，Rui Artur Bartólo Calçadaa，Luís Alberto Proença Simplies da Silvaba波尔图大学工程学院，波尔图4200-465，葡萄牙b葡萄牙科英布拉大学土木工程系结构工程可持续性与创新研究所（ISISE），科英布拉3030-788c波兰弗罗茨瓦夫理工大学机械工程学院力学、材料科学与工程系，弗罗茨瓦夫50-370阿提奇莱因福奥文章历史记录：2017年4月8日收到2017年5月8日修订2017年12月3日接受在线提供2017年保留字：疲劳连接结构增强材料结构胶粘剂S-N曲线注树脂螺栓A B S T R A C T不同的策略可以用来执行古代螺栓和铆接金属桥梁的修复和加固。由于铆接工艺目前并不常见，因此需要适当的设备和熟练的工人。另一种解决方案是使用焊接。然而，旧钢的焊接性差。螺栓是非常有吸引力的替代解决方案，最常用于修复旧金属桥梁。装配螺栓是昂贵的解决方案;替代方案是使用树脂注射螺栓。使用准静态和蠕变试验研究了具有预加载树脂注入螺栓的螺栓连接的行为;然而，在文献中可以找到关于这些连接的滑动和疲劳行为的研究很少。 本文概述了几位作者进行的旨在评估单剪切和双剪切树脂注射螺栓连接的疲劳性能的几个实验程序通过对预加载标准螺栓和预加载注树脂螺栓的接头试验数据进行比较，发现后者的疲劳强度有所降低。由于欧洲规范3（EC3）建议树脂注射螺栓和标准螺栓制成的接头具有相同的疲劳强度曲线，这可能会引起一些关注。此外，研究使用粘接和螺栓连接的可行性。最后一项研究是用高强度低合金结构钢板和用于金属粘接的丙烯酸结构粘合剂进行的。对于这两个案例研究，使用线性化边界和Castillo和Fernán-Canteli模型对疲劳实验数据进行统计分析。提出了疲劳设计曲线，并与欧洲和北美的几个标准的设计建议进行了比较。©2017 The Bottoms.Elsevier LTD代表中国工程院出版，高等教育出版社有限公司。这是一篇CC BY-NC-ND许可下的开放获取文章（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）中找到。1. 介绍在铆接金属古桥的修复工程中，可以采用多种修复加固技术。铆接技术经常被使用，因为它保留了桥梁的历史和建筑价值。然而，该过程是危险的并且非常昂贵。由于旧钢焊接性能差，因此该焊接技术不适用于旧钢。在金属连接中使用高强度摩擦夹紧（HSFG）螺栓要求接触件*通讯作者。电子邮件地址：jacorreia@inegi.up.pt（J.A.F.O. Correia）。因此，它不是旧金属桥的良好替代品。装配螺栓是有吸引力的，但由于需要准备孔而昂贵的解决方案因此，树脂注入螺栓连接似乎是一个潜在的可行的解决方案，在旧铆接结构的维修和加强操作。本文介绍了注胶螺栓连接在旧金属桥梁维修加固中的应用实例。在葡萄牙，这项技术被用于修复菲盖拉-达福斯的蒙德戈河大桥[1]。该解决方案的另一个著名应用实例是位于德国Oranienburg的桥梁[2]。注塑螺栓只是在螺栓头部有一个小的注射孔的标准螺栓，允许树脂注入，填充螺栓和连接板之间的间隙https://doi.org/10.1016/j.eng.2017.12.0012095-8099/©2017 THE COMEORS.由爱思唯尔有限公司代表中国工程院和高等教育出版社有限公司出版。这是一篇基于CC BY-NC-ND许可证的开放获取文章（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）。可在ScienceDirect上获得目录列表工程杂志主页：www.elsevier.com/locate/eng796JAFO Correia 等/工程 3 （2017）795图1.一、双剪连接中的RIBJ图示[3]。这个过程提高了防滑性。注树脂螺栓连接（RIBJ）的示意图如图所示.1 [3]。已经进行了与树脂注入螺栓连接的力学行为相关的研究[1，2，4]。这些研究已经进行了准静态和蠕变试验，以及与地震荷载相关的循环/动态试验。使用树脂注入螺栓的连接具有低滑移系数、良好的承载力和良好的耐腐蚀性。此外，与树脂注入螺栓连接的环氧树脂注入已被证明是可行的解决方案[1]。很少有研究评估树脂注射螺栓连接的高周疲劳性能。疲劳设计规范没有区分预加载高强度螺栓和预加载注射螺栓连接的S-N曲线例如，欧洲规范3（EC3）[5]为所涉及的连接指明了相同的详图类别，并建议分别为双覆盖对称节点和单侧连接的详图类别112和90。对于装配螺栓和非预紧注塑螺栓的连接，EC 3建议采用相同的详图类别;例如，它建议分别采用90和80的详图类别用于双覆盖接头和单侧连接结构粘合剂通常用于提高强度能力，并有助于在最大面积上分布和传递在螺栓连接中，粘合剂的应用结构胶的失效模式有两种第一种情况发生在粘合剂和粘附剂通过接触表面彼此分离时，而内聚失效发生在粘合剂材料厚度内失效时[6]。在 RIBJ 中 进 行 的 几 项 实 验 研 究 使 用 了 环 氧 基 树 脂 ， 例 如Sikadur®-30和RenGel®-SW 404，因为这些树脂可以提供冷固化、适合注射的粘度和可接受的机械性能[7，8]。最近，一种新的环氧基树脂（商品名为Sikadur®-52）被引入市场，并以其高强度性能脱颖而出。然而，在循环疲劳载荷条件下，结构胶粘剂的循环弹塑性行为研究是非常重要的，因为供应商提供的技术信息大多与静态性能有关。本文回顾了De Jesus等人[8]对标准和树脂注入螺栓连接进行疲劳试验 的 相 关 实 验 结 果 。 使 用 ASTM E739-91 标 准 [9] 和 Castillo 和Fernández-Canteli[10]建议的统计方法分析单剪切和双剪切连接。考虑中的单剪和双剪连接件分别采用Trezói Bridge[11]和Fão Bridge[12此外，对参考文献[15]中关于粘接板螺栓连接的疲劳试验结果进行了评述。最后一项研究是用高强度低合金结构钢板（最小屈服强度为345MPa）和丙烯酸结构粘合剂进行的，金属键合对于这两个案例研究，使用线性化边界和Castillo和Fernán-Canteli模型[10]对疲劳实验结果进行统计分析，旨在了解粘合剂对螺栓连 接 疲 劳 抗 力 的 影 响 并 提 出 S-N 曲 线 。 之 后 ， 介 绍 了 几 个 标 准（EC3[5]、AASHTO LRFD[16]和BS 5400[17]）推荐的设计曲线，并与建议曲线进行了比较。2. 关于S-N曲线和统计模型的一般考虑2.1. 材料和结构细节的抗疲劳性概述由于结构元件中的疲劳问题受到多个参数的影响，这些参数并不总是独立的，因此设计和评估程序本质上通常是经验性的。表示材料、机械部件或结构细节中疲劳损伤的最常用方法是使用S-N曲线。如图所示，S-N曲线将应力范围（Dr）与失效循环数（Nf图 二、通常在两个轴上采用对数标度，以便对于大多数结果在logDr和logNf然后，该线性关系可以通过Basquin关系在数学上表示，如等式（1）所给出的（1）：DrmNf¼C1其中C和m是常数。结 构 细 节 中 的 疲 劳 评 估 由 EC 3[5] 、 BS 5400[17] 和 AASHTOLRFD[16]等标准中的设计规则确保。然而，关于RIBJ的疲劳设计规则，只有EC 3明确提到要使用的S-N曲线。然而，它并没有区分树脂注射螺栓连接的疲劳行为与标准螺栓连接的疲劳行为，因为建议两者采用相同的详图类别。EC3给出了一组直接应力范围的疲劳强度曲线，按其细节类别（应力范围，DrC，200万次循环），如图3所示。表1总结了本欧洲标准为每种RIBJ类型指定的详细类别。英国标准（BS 5400）[17]建议螺栓组件使用D类，而AASHTO LRFD[16]则表示高强度螺栓接头使用B类。2.2. 疲劳的统计方法通过对疲劳问题的统计分析，寿命预测与金属桥梁、航空机械和航空航天器的结构完整性准则的原则是一致的。图二. S-N曲线的图示JAFO Correia 等/工程 3 （2017）7957972B¼j¼1jj第1页Jp（f-Dr --k）图3.第三章。直接应力范围的疲劳强度曲线（与RIBJ相关）例如，工业机器。此外，这允许在疲劳分析中建立适当的安全水平，见图4。S-N曲线中分散的影响[18]（p对应于失效概率;rf是疲劳极限应力）。（C¼10A）机械部件/结构细节，涉及可能影响疲劳数据的几个分散的影响m¼-Bð3Þ参考文献[18]研究了疲劳结果的分散性。如图所示在图4[18]中，离散度通常随着循环次数的增加和应力范围的减小而增加。Zhao等人。[19]开发了一种针对长期机制的概率S-N场。假设为数学正态分布。Schijve[18]着重于建立结构疲劳评估的统计分布函数，但研究仅限于描述S-N场的特定位置。另一种概率方法包括通过适当的概率分布来解释现有确定性模型这是Correia等人[20]和Sanches等人[21]关于疲劳强度概率建模的工作中的情况。旧桥的铆接处在文献中，一组概率-此后，通过移动平均S-N曲线来建立直线置信带，如等式所示。其中a是整数，S是残差的标准差Nω<$AB·Drωa·S4通过以下等式估计A和B参数：A¼N-B·Dr= 50PKDrω-DrPKDrω-Dr可以发现TIC模型试图对完整的概率进行NIS-N场[22-这项工作是一个重要的贡献，分析概率模型的描述一个完整的维勒领域，使用物理和统计条件。本文稍后将对该模型进行更详细的描述。为了克服S-N数据的分散性，工程实践考虑对对数数据进行线性回归分析（等式2）。（2）），旨在定义具有相应标准差的平均S-N曲线：Nω¼AB·Drω2其中，Nω是定义为logNf的因变量;Drω是定义为logDr的自变量;A和B是与方程的C和m（1）如下：表1基于EC3的不同类型RIBJ的详细分类节点种类预加载非预装双剪单剪112p p90便士式中Dr和N为实验数据的平均值Drωj¼logDrj 和Nωj 分别为1/4logNf;j;和k是测试样本的数量。该程序可以在材料标准中找到，例如ASTM E739-91[9]。然而，该过程对于非常高的循环疲劳寿命具有有限的应用，并且其不考虑沿着疲劳域的可变分散。如前所述，Castillo和Fernán-Canteli[10]提出了一个使用物理和统计假设的概率模型，该模型导致了基本的概率S-N场，其定义如下：logN B logCbF_logN_f;logD_r_p_l_exp_dlogNf-B其中Nf是失效循环次数;Dr是应力范围;p是失效概率;F是给定logDr的logNf的累积概率分布函数;B¼ logN0;其中N0是寿命阈值;C¼ logDr0，其中Dr0是疲劳极限;k、b和d是无量纲模型参数（其中b是威布尔形状参数，d是威布尔尺度参数，k是定义零百分位数曲线位置的威布尔位置参数 图 5示出了具有典型百分位曲线的威布尔概率S-N场（双曲线）界定通过一水平渐近线90便士80pp logNf<$B代表疲劳极限和垂直渐近线表示寿命阈值的logDr¼Cð6ÞÞ798JAFO Correia 等/工程 3 （2017）795·图五.根据Castillo和Fernán-Canteli提出的Weibull分布的概率S-N场（p对应于失效概率）。3. 粘接螺栓连接的疲劳试验数据在疲劳载荷条件下金属螺栓连接中使用胶粘剂的主要工作由Albrecht等人[15，25]在1984/1985年完成，最近由De Jesus等人完成。[8]2010年在下面的章节中，这些实验结果以S-N曲线的形式进行总结/回顾。执行了两种统计方法：第一种是通过实施ASTME739-91[9]的建议，第二种是通过应用Castillo和Fernán-Canteli[10]提出的概率模型。然后，将相关标准（如EC 3[5]、AASHTO LRFD[16]和BS 5400[17]）的设计曲线与通过统计分析获得的设计曲线进行比较3.1. 数据来自De Jesus et al.De Jesus等人[8]对使用标准螺栓和树脂注入螺栓的螺栓连接进行了疲劳试验，这些螺栓是用葡萄牙旧桥的材料制成的。使用了两种不同的几何形状：由Fão桥的泥铁制成的双剪连接，以及由Trezói桥的Fão桥是由水坑铁制成的，建于1892年这台电熨斗是一台非均质材料，因此其材料性质存在显著的分散性。另一方面，Trezói桥（1956年落成）的材料与目前的建筑钢材相似。研究标本见图。 六、对所有样本的螺栓施加80 Nm的扭矩螺栓、螺母和垫圈适于允许树脂注入以填充螺栓和板之间的1mm的径向间隙。在De Jesus等人[8]进行的树脂注入螺栓连接的疲劳试验中，使用了名为Sikadur®-30的商用环氧树脂[26]。树脂/粘合剂的弹性模量对于拉伸载荷等于11.2GPa，并且对于拉伸载荷等于压缩载荷为9.6 GPa对于至少8天的固化时间，Sikadur®-30[26]的单调机械性能如下：抗压强度为70-80 MPa，剪切强度为重要的是要注意，所有带有树脂注入螺栓的连接都要经受树脂机械特性中采用的相同固化时间在MTS试验机321.21和Instron 8801伺服液压机。试验是在恒定应力比下进行的，即双剪连接的应力R比等于0，单剪连接的应力R关于树脂注入螺栓连接，实验活动包括使用5 Hz或8 Hz频率对Fão Bridge材料（双剪切连接）的7个样本进行疲劳测试，以及使用4 Hz和8 Hz频率对Trezói Bridge材料（单剪切连接）的4个样本进行疲劳测试。所有双剪连接的疲劳试验均采用相同的净应力范围，即Dr= 355 MPa，而单剪连接的净应力范围为271.5 MPa至362.8兆帕。标准螺栓连接由7个双剪试件和3个单剪试件组成。在第一种情况下，进行了测试，净应力范围为355.5 MPa至398.6在净应力范围和失效循环次数之间的对数标度上绘制了树脂注射螺栓连接和标准螺栓连接的疲劳结果，分别如图7和图8所示。使用线性化边界以及Cas- tillo和Fernán-Canteli模型[10]，对两种情况进行了统计分析。概率S-N场与对应于1%、5%、50%、95%和99%失效概率的百分位数曲线一起定义。图六、螺栓连接的几何形状（单位：mm;/ 22为22 mm直径级别的螺栓）。（a）双剪连接;（b）单剪连接。JAFO Correia 等/工程 3 （2017）795799-图7.第一次会议。使用线性化边界和Castillo和Fernán-Canteli模型的树脂注射螺栓连接疲劳试验结果和统计分析[10]（p对应于失效概率）。见图8。标准螺栓连接的疲劳实验结果和使用线性化边界和Castillo和Fernán-Canteli模型[10]的统计分析（p对应于失效概率）。通过对试验结果的两种统计方法，分别提出了注塑螺栓和标准螺栓连接的疲劳设计曲线。在ASTM E739-91[9]中，疲劳设计曲线定义为a=2;在Castillo和Fernán-Canteli模型[10]的情况下，获得了百分位数曲线的设计S-N曲线。失败概率为5%。通过统计分析获得的树脂注射螺栓和标准螺栓连接的设计曲线如图9所示。据观察，应用Castillo和Fernán-Canteli模型[10]获得的设计曲线表明，在连接中使用树脂注射螺栓导致几个疲劳域的抗疲劳性较低。线性化边界强化了注塑螺栓最差疲劳强度的概念，尽管仅针对低循环次数参考文献[8]中提出了对这一观察结果的可能解释，其中它与预载荷的影响有关。 夹紧应力对螺栓连接有有利的影响，孔周围的应力集中在使用标准螺栓的连接中，螺栓和孔之间的接触导致夹紧应力的增加。另一方面，用树脂填充孔中的间隙导致压缩应力和夹紧应力的大小的减小。同样重要的是要注意，与标准螺栓连接相比，来自古代金属桥梁的旧材料的微观结构特征可以证明树脂注入螺栓连接的疲劳强度的降低是合理的。材料的微观结构是铁素体基体，通过变形含有许多夹杂物，限制了材料的延展性，并增加了单调和疲劳机械性能的分散性[27然而，这一假设需要进一步调查的形式，额外的测试和数值模拟。由于受试样本数量减少且分散性显著，因此将所有结果放在一起考虑，以提出疲劳设计S-N曲线。图10显示了设计800JAFO Correia 等/工程 3 （2017）795见图9。 通过统计分析得到的设计曲线，比较了注塑螺栓和标准螺栓连接的疲劳性能。图10个。通过统计分析获得的疲劳设计曲线与EC3、AASHTO LRFD和BS 5400中推荐的疲劳设计曲线之间的比较通过对所有疲劳数据进行统计分析获得的曲线-即，通过实施ASTME739-91[9]定义的置信带95%的下限（平均S-N曲线：2S），以及通过实施Castillo和Fernán-Canteli模型[10]对应于5%失效概率的百分位数曲线。EC 3中提出的S-N曲线也包括在图中。 10个。本标准不区分树脂注射螺栓连接和标准螺栓连接的疲劳性能，因为两者建议采用相同的详图类别对于单剪连接，当包括预紧螺栓时，EC 3建议详图类别90，对于非预紧螺栓连接，建议详图类别80。对于双剪连接，当包括预紧螺栓时，本标准指示详图类别112，而对于非预紧螺栓连接，则指示详图类别90。图10的分析表明，EC 3标准的S-N曲线通常是保守的，因为只有一个数据点（指用树脂建造的单剪连接）注塑螺栓）位于EC3详图类别112曲线下方。AASHTO LRFD B类和BS 5400 D类设计曲线也可进行相同的分析。需要额外的实验活动，特别是对于较低的应力值，以便进一步验证Castillo和Fernán-Canteli模型，以正确地表示高周疲劳和超高周疲劳。3.2. 数据来自Albrecht et al.为了延长疲劳寿命和增加螺栓连接的疲劳强度，在板接触表面（剪切界面）上施加粘合剂材料。预计粘合剂有助于在大面积上分布和传递载荷，从而减少应力集中。选择进行实验活动的粘合剂是Versilok201，一种丙烯酸粘合剂。在之前对几种结构胶粘剂的比较研究中，Versilok 201在室温下显示出更高的强度性能。JAFO Correia 等/工程 3 （2017）795801-图十一岁测试样本的几何形状（单位：mm）。（a）双螺栓试样;（b）单螺栓试样。温度以及快速固化时间（15分钟）：剪切强度为26.34 MPa，拉伸强度为22.82 MPa[25]。使用了两种不同类型的标本不同之处在于螺栓的数量和板的几何形状 一系列试样由两个螺栓组成，如图11（a）所示，另一系列试样由一个螺栓组成，如图11（a）所示。 11（b）.钢板根据ASTM A588/A588 M标准[31]生产，该标准要求最小屈服点为345 MPa。使用直径为16 mm的高强度螺栓以及硬化钢垫圈和六角螺母。用84.5 kN对螺栓进行张紧，这相当于螺栓规定最小拉伸强度的70%。在接触面上涂有粘合剂的试样称为粘结试样，而没有粘合剂的试样称为非粘结试样。在应力R比等于0的恒定振幅正弦循环载荷波下对样本进行测试。测试了不同的频率（4 Hz、6 Hz、8 Hz和10 Hz）以及不同的净应力范围（171 MPa、200 MPa、219 MPa和285 MPa）。3.2.1. 双螺栓试件关于双螺栓试样的疲劳试验，分别如图12和图13所示，在净应力范围和失效循环次数之间以对数标度绘制了粘结和非粘结试样的实验数据。与之前的案例研究一样，对以下数据进行了统计分析：这两种情况都使用线性边界和Castillo和Fernán-Canteli模型[10]。在ASTM E739-91[9]方法中使用a= 2，在Castillo 和Fernán-Canteli模型[10]实施中使用对应于5%失效概率的百分位数曲线，可通过统计分析获得疲劳设计曲线因此，图。图14给出了双螺栓连接和非连接试件的设计曲线。在这种情况下，根据ASTM E739-91[9]的建议进行统计分析获得的设计曲线表明，粘合样本在低周和高周疲劳域均导致较高的疲劳强度结果。然而，Castillo和Fernán-Canteli模型[10]的5%曲线表明，当使用粘合剂时，疲劳强度的改善并不显著，并且对于高循环疲劳域甚至更低。为了建立一个可靠的设计曲线所获得的结果，所有的疲劳数据相关的两个螺栓样本被认为是在一起。定义了95%置信带的下限（平均S-N曲线：2 S），以及通过实施Castillo和Fernán-Canteli模型[10]定义的对应于5%失效概率的百分位数曲线，如图所示。 十五岁增加了疲劳设计规范曲线：即EC3详图类别112（适用于高强度预加载螺栓的双剪接头）、AASHTO LRFD类别B和BS 5400 D级。所有这些都代表了疲劳实验数据的保守下限。见图12。使用线性化边界和Castillo和Fernán-Canteli模型[10]（p对应于失效概率）的双螺栓粘结样本的疲劳实验结果和统计分析。802JAFO Correia 等/工程 3 （2017）795图13岁采用线性化边界和Castillo和Fernán-Canteli模型的双螺栓非粘结试件疲劳试验结果和统计分析[10]（p对应于失效概率）。图十四岁通过统计分析得到的设计曲线，比较了两螺栓粘结和非粘结试件的疲劳性能图十五岁通过统计分析获得的疲劳设计曲线与EC3、AASHTO LRFD和BS 5400中推荐的疲劳设计曲线之间的比较（双螺栓试样）。JAFO Correia 等/工程 3 （2017）795803图16.使用线性化边界和Castillo和Fernán-Canteli模型[10]（p对应于失效概率）的单螺栓粘结样本的疲劳实验结果和统计分析。图十七岁单螺栓非粘结试件的疲劳试验结果以及使用线性化边界和Castillo和Fernán-Canteli模型的统计分析[10]（p对应于失效概率）。图十八岁通过统计分析得到的设计曲线比较了单螺栓粘结和非粘结试件的疲劳性能804JAFO Correia 等/工程 3 （2017）795图19.通过统计分析获得的疲劳设计曲线与EC3、AASHTO LRFD和BS 5400中推荐的疲劳设计曲线之间的比较（单螺栓试样）。3.2.2. 单螺栓试件单螺栓粘结和非粘结试样的疲劳结果也在对数标度上绘制了净应力范围和失效循环次数之间的关系图，以便采用与双螺栓试样相同的统计方法，如图所示。 16和图 17、分别如前所述，从统计分析中获得的设计曲线定义为粘结和非粘结试样，如图18所示。这两种统计方法表明，使用粘合剂导致低周和高周疲劳域的疲劳强度较低。然而，重要的是要注意，在测试的压力范围内没有足够的变化，因此需要更多的实验活动。单螺栓试样获得的结果质量明显较低（分散性很大）。由于完成规定循环次数而未发生失效或早期破裂，因此获得了无意义的数值因此，从统计分析中获得的疲劳设计曲线是针对与单螺栓试样相关的所有疲劳数据而开发的，如图所示。 十九岁实现了相同的S-N代码曲线结果表明，当螺栓数量减少时，疲劳强度急剧下降，S-N规范曲线不再保守[32]。4. 结论本文报道了统计分析，进行了使用的单，双剪切连接的疲劳抗力的文献中收集的实验疲劳数据这些连接是使用旧的桥梁钢板与标准和树脂注入螺栓连接。螺栓连接使用从Trezói桥和Fão桥移除的材料制成。基于试验数据，验证了树脂注射螺栓连接的疲劳强度EC 3疲劳设计规范指出，对于预加载高强度螺栓和预加载注射螺栓的连接，S-N将统计分析得到的疲劳设计曲线与标准S-N曲线进行了比较现有的实验数据和统计分析都表明，需要进行更多的实验研究，并通过数值模拟来评估注树脂螺栓连接。结合试验结果，本文的主要结论如下当存在两个螺栓时，粘合剂粘结增加了疲劳寿命，但是如果螺栓的数量减少，则疲劳寿命会降低，这不能通过粘结来恢复。与非粘结接头相比，粘结接头的疲劳寿命强度略有增加。因此，本文确定了一个研究机会：特别是，树脂注射螺栓对结构连接的疲劳性能的影响需要进一步的研究。确认作 者 感 谢 葡 萄 牙 科 学 技 术 基 金 会 （ FCT ） 通 过 博 士 后 资 助（SFRH/BPD/107825/2015）提供的财政支持，以及煤钢研究基金（RFCS）对延长旧钢和钢-混凝土桥梁寿命（RFSR-CT-2015-00025）的资助。遵守道德操守准则José António Fonseca de Oliveira Correia 、 Bruno AlexandreSilva Pedrosa、Patrícia Cordeiro Raposo、Abílio Manuel Pinho DeJesus 、 Helena Maria dos Santos Gervásio 、 Grzegorz StanislawLesiuk 、 Car- los Alberto da Silva Rebelo 、 Rui Artur BartóloCalçada和Luís Alberto Proença Simonies da Silva声明他们没有利益冲突或财务冲突需要披露。引用[1] 马 特斯JF 。 Substituição de Rebites por Parafusos Injectados com Resina. 里 斯本：里斯本技术大学; 2007年。葡萄牙语。[2] 放大图片作者：J.注入螺栓修复旧桥。钢结构中的节点连接IV.第四届国际研讨会论文集; 2000年;美国罗阿诺克。p. 349比60[3] EN 1090-2。钢结构和铝结构的施工第2部分：技术要求为钢结构.欧洲标准。布鲁塞尔：欧洲标准化委员会，2008年。[4] 欧洲钢结构公约（ECCS）。欧洲对带注塑螺栓的螺栓连接的建议。欧洲钢结构公约（ECCS）。[5] EN 1993-1-9。欧洲法规3：钢结构设计。第1-9部分：疲劳。 欧洲标准。布鲁塞尔：欧洲标准化委员会，2003年。[6] 米拉瓦利斯湾胶粘剂的 蠕变行为[ 论 文 ] 。哥德堡：查尔姆斯理工大学;2007年。JAFO Correia 等/工程 3 （2017）795805[7] Zarlavan B，Qureshi J，Mottram J，Rusev R. 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