2工程科学与技术，国际期刊24（2021）428全文文章Fenton高级氧化法Mohd Salim MahtabMohd，Dar Tafazul Islam，Izharul Haq Farooqi浙江大学土木工程系Aligarh Muslim University，Aligarh 202002，India阿提奇莱因福奥文章历史记录：收到2020年2020年8月18日修订2020年8月19日接受2020年9月28日网上发售保留字：高级氧化工艺化学需氧量A B S T R A C T对Fenton高级氧化技术处理垃圾渗滤液的效果进行了统计评价，确定了最佳操作条件。采用响应面法结合四因素（五水平）中心组合设计（CCD）对该工艺进行了优化考察了pH值、反应时间、Fe2+和H2O2投加量等工艺参数对COD去除率的影响.对实验数据进行了显著性二次回归模型拟合，各因素均具有统计学意义。该模型在允许的误差范围内解释了确定系数等于0.95。获得了适当的精密度比为22.133。在pH值为3.1时，COD去除率最高，为61%反应时间为36 min，Fe2+用量为0.0 4 mol L-1，H2 O用量为0.0 75 mol L-1。答复如下：芬顿法22垃圾渗滤液响应面法表面图表明，较高的pH值是不利的，增加化学剂量可能并不总是导致更高的COD去除效率。所得结果与以往的各种研究结果一致，从而证实了所建模型的准确性©2020 Karabuk University. Elsevier B.V.的出版服务。这是CCBY-NC-ND许可证（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）。1. 介绍由于其经济优势和环境可持续性，填埋是固体废物管理中最常用的方法之一。然而，其中一个主要缺点是产生沥滤液[1，2]。渗滤液是垃圾填埋场产生的高浓度废水，主要是因为雨水渗透垃圾填埋场。它含有几种物理化学和生物学过程形成的副产物[3，4]。渗滤液的特性是不均匀的，这通常归因于废物类型、降雨量、场地水文和填埋年龄等因素。[5]的文件。设计不当以及垃圾填埋场超载导致土壤和地下水污染[6，7]。渗滤液中含有不同的重金属、有机化合物、氨和一些其他有害物质。 渗滤液的生物降解性通常以BOD5/COD比率表示，该比率通常在1至0.1或更小的范围内变化[8]。 新渗滤液富含挥发性有机物，因此该比率>0.5，另一方面，老渗滤液含有难降解有机物，如腐殖酸和富里酸化合物，因此该比率降至0.3*通讯作者。电子邮件地址：msmahtab@zhcet.ac.in（M.S.Mahtab）。由Karabuk大学负责进行同行审查[9、10]。生物工艺足以处理新渗滤液，但旧渗滤液由于存在难降解化合物而使该工艺无效[11]。混凝、絮凝、吸附、化学氧化等物化处理工艺已广泛研究成熟的渗滤液处理[12]。特别是高级氧化工艺（AOP）作为一种有效的预处理或后处理系统，用于从渗滤液中去除生物难降解和有毒化合物，已经引起了广泛的关注[13]。一般来说，高级氧化工艺包括H2O2、臭氧（O3）和紫外线的各种组合.这些过程的显着特点是产生高活性羟基自由基（。OH）[14]。在潜在的高级氧化工艺中，芬顿工艺由于其优于其他高级氧化工艺而被最频繁地使用[15它基于H2O2与Fe2+在酸性水介质中反应时产生的羟基自由基[22]。Fenton氧化是一个相当复杂的过程，同时发生多个平行的化学反应。每一个芬顿体系中最常见的反应（无机反应）可以总结如下[23]：反应k（M-1 s-1）引用（1）Fe 2++ H2O2？Fe 3++-OH + OH。63[24]（2）Fe 3++ H2O2？ Fe 2++ H ++ HO。0.01[25]https://doi.org/10.1016/j.jestch.2020.08.0132215-0986/©2020 Karabuk University.出版社：Elsevier B.V.这是一篇基于CC BY-NC-ND许可证的开放获取文章（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）。可在ScienceDirect上获得目录列表工程科学与技术国际期刊杂志主页：www.elsevier.com/locate/jestchM.S. Mahtab等人工程科学与技术，国际期刊24（2021）4284292223222222222222222222 2 22（三）、OH+ H 2 O 2？何+H2 O 2.7× 107[26]（4）HO。什么？O. + H+ 1.58× 105[27]（5）O. ─ + H+？ 何1.0×1010[27](6) . OH + Fe 2+？Fe 3++ OH-3.2× 10 8[28]Benatti等人[39]进行的试验中，在最佳pH值为5时，COD去除率为92.3%。Umar等人[5]采用高级氧化工艺有效地去除渗滤液中的难降解有机物。采用的几种因素的影响及其范围（7）HO。 + Fe 2+（+H+）？Fe3++ HO（8）HO。+ Fe 3+？Fe2++ H ++ O（9）O.- + Fe 2+（+2H+）？ Fe 3++ H O（10）O. ─ + Fe 3+？ Fe 2++ O1.2× 106[29]3.1× 105[30]1.0× 107[30]5× 107[31]最大限度地去除COD和颜色。在类似类型的研究中，Mohajeri等人[13]使用Fenton氧化降解稳定的渗滤液，并应用RSM，在最佳条件下实现了58.3%的去除百分比。(11) . OH+。哦？H2 O 24.2 × 10 9[32]Boumechhour等人[16]研究了混凝/絮凝前，(12)何+豪。什么？H O +O[27]第27话cess，Fenton法，以及它们的组合用于处理(13) . 噢，噢。什么？O（十四）、OH+ O.-什么？O 2+H O 1× 1010[32]+OH-1× 1010[32]渗滤液。Fenton法对COD的去除率为63.62%，明显高于混凝法(15) 何 + O.- （+H+）？ H O+O[27]第27话[16]第10段。对不同的高级操作程序进行了比较研究2 2 2 2 2在Fenton法中，H 2 O 2作为氧化剂，Fe 2+作为催化剂，生成。在低pH下在此过程中产生的羟基自由基有效地将柠檬酸盐化合物矿化为可分解的混合物[22]。反应1是Fenton反应体系中最重要的反应。Hermosilla等人报告的速率常数值为70 M-1 s-1[33个]其结果各不相同，这表明处理效率在很大程度上取决于沥滤液的特性[40]。表1列出了高级氧化工艺处理垃圾渗滤液的比较。与其他因素相比，Fenton法中温度升高导致的有机物去除相对较小且不显著[38，41]。Rivas等人[42]Zhang et al.[38个]和Metelitsa的63 M-1s-1[24]。这是HO的一代。O.-发现最终COD去除率随着温度的升高而增加。从反应4 - 15可以清楚地看出，自由基具有氧化和还原可利用的铁物质的倾向。[23]建立了[Fe3+]/[Fe2+]比值与溶液中这些自由基的总体氧化或还原趋势之间的定性关系[Fe[3+]/[Fe2+]比值>2.5有利于Fe3+的还原，而氧化Fe2+的摩尔比小于2.5时是有利的[23]。Fenton法已被广泛研究用于垃圾渗滤液的有效处理。这些研究中的大多数主要旨在优化COD去除率并确定最佳操作条件[34已经采用了一些优化技术，以找到最佳的工艺条件，包括单参数分析或多变量分析，如响应曲面法（RSM）。在一项研究中并分别将范围报道为10-30 °C和13-37 °C。然而，进一步的温度升高可能会导致H2O2分解效率降低，从而抵消COD去除率的提高.因此，在高温下，COD去除率的增加是微不足道的。几个现场操作问题可能导致COD去除效率低于实验室测试[43]。其中一个报告的问题是泡沫。芬顿法的最佳pH范围为2-由于HC O -3和CO 2-的转化产生CO 2，因此在如此低的pH值下，沥滤液中可能会发生泡沫，导致需要较大的反应器体积[41，44]。保持治疗的操作简便性和经济性表1高级氧化工艺研究综述用方法样品类型初始值（mg L-1）去除率引用Fenton法经生物处理的渗滤液COD = 1500COD = 70%[第六十六话]Fenton法原渗滤液COD = 8596，TOC = 2125COD = 60%[38个]Fenton-Oxone/Co ~（2+）氧化工艺原渗滤液COD = 1116，SS = 17TOC = 50%COD = 57.5%[第六十一届]SS = 53.3%，(By Fenton氧化COD = 56.9%）Fenton氧化原渗滤液COD = 1130COD = 61%[第六十七章]臭氧化过程有机染料溶液染料浓度= 14脱色效率= 80%[68个]UV-TiO2工艺原渗滤液COD = 2440COD = 60%颜色= 97%[69]第六十九届臭氧化过程准好氧渗滤液COD = 2000COD = 26.7%，[70个国家]颜色= 92%Fenton法原渗滤液COD = 1560COD = 85%[第四十届]臭氧化过程皮革染料_COD = 61%[第七十一届]单纯臭氧化和O3/H2O2工艺老化原渗滤液COD = 1090COD = 73%，COD = 80%[72个]硫酸根-AOP原渗滤液COD = 1254COD = 79%[73个国家]O3-UV-TiO2水中苯酚NH3-N = 2000_NH3-N = 91%COD = 100%，[74个国家]苯酚= 100%过氧凝固法原渗滤液COD = 3050COD = 93%[75个]臭氧/Fenton法原渗滤液COD = 2180COD = 65%[76个]Biological–chemical treatment as Fenton-like垃圾渗滤液NH3-N = 1065COD = 11，800颜色= 98%NH3-N = 12%COD = 83%[77个国家]亚铁离子在类Fenton过程工业废水BOD7 = 6390COD = 3499生化需氧量7= 86%COD = 70%[78个国家]Fenton处理垃圾渗滤液COD = 17，988COD = 87%[19个]BOD = 6012生化需氧量= 71%Fenton氧化焦化废水NH3-N = 1955COD = 2810NH3-N = 85%COD = 79%[20个]苯酚= 283.0苯酚= 86%22M.S. Mahtab等人工程科学与技术，国际期刊24（2021）428430·222我IJ I jIII注意，相应地选择了操作参数的范围。目前的优化研究大多采用单参数法，不能给出精确的优化峰值。我们的方法有很大的不同;我们考虑了多参数分析，其中在统计分析的帮助下开发了一个辅助方程，然后使用相同的方程来开发多维响应曲面。用微分学很容易找到最大值和最小值这种优化方法不仅考虑了参数的独立贡献，而且考虑了参数之间因此，本研究的独特性和新颖性在于应用响应面优化Fenton法处理垃圾渗滤液。本工作的目的是评估Fenton法有效处理渗滤液的可行性，并探讨所采用的因素，如pH值，反应时间，和所使用的化学品的剂量的影响。采用统计和数学方法的混合来获得COD去除百分比方面的多变量响应。还研究了过程变量之间的相互作用对响应的影响。淬灭剩余的羟基自由基（. OH）。在测试前，使反应混合物静置半小时。渗滤液中COD的去除率计算如下：COD去除率为0.01%。C0-Cf=C0×1002.2. 实验程序统计学方法在设计多元试验中是非常有用的。对任何过程的一次一个因素分析本质上不足以确定过程变量之间的相互作用。一个辅助方程-尽管是近似的-对于所选的实验范围是有效的，可以使用一种通常被称为响应面方法（RSM）的统计和数学工具的混合。的主要好处之一这种分析的一个优点是，通过使用微分来获得全局最大值或最小值，可以很容易地优化过程对于一组特定的约束。RSM已成功地用于优化多个过程。一般方程可以表示如下：K K过程变量的交互作用是最有利的对于该过程的实际应用。单变量分析无法预测这种影响。y¼bXbx1/1Ij1/12. 材料和方法2.1. 材料和解决方案渗滤液是从位于印度首都德里的Ghazipur垃圾填埋场收集的。采用标准抽样程序样本被直接送到实验室，分类，并在冰箱中冷却，以 停 止 任 何 生 物 学 活 动 。 取 3 个 渗 滤 液 样 品 ， 测 定 pH 、 总 氮（TN）、COD、TDS、BOD5等指标取三个读数的平均值作为标准值，因为所有情况下的标准偏差均不显著。表2显示了浸漏液的初始特性合适的探针（HACH）用于pH和总溶解固体（TDS）测量。化学需氧量（COD）和生化需氧量（BOD）的测量按照标准方法（APHA 2005）进行采用DR 5000（HACH，USA）UV/V分光光度计测定总氮（TN ）。实验中使用的化学品是七水硫酸亚铁（ FeSO4 7H2 O ） 和 H2 O2 。 这 些 实 验 室 级 化 学 品 购 自 FisherScientific，并作为供应品使用向溶液中加入适量的30%w/vH2 O2，以达到所需的H2O2浓度。在本研究中，使用震击器测试组件进行实验。实验在环境温度和压力下进行快速混合最初进行2至3分钟，然后缓慢混合，以进行适当的反应。使反应物反应设计所需的时间量，之后向反应混合物中加入适量的0.1 N NaOH溶液，表2渗滤液的初始特征参数值总氮（TN）1150 ± 20（mg L-1）化学需氧量（COD）8900 ± 120（mg L-1）总溶解固体（TDS）17320 ± 30（mg L-1）生化需氧量（BOD5）1800 ± 15（mg L-1）BOD5/COD 0.20pH值8.80 ± 0.10其中y是响应变量。b0、bi、bii和bij分别是偏移项、线性系数、二次系数、相互作用系数。xi和xj是独立变量。在本研究中，响应面被用来优化COD去除的过程变量，即pH值，反应时间，H2O2的剂量，和Fe2+的剂量。采用中心复合设计，共设4个因素，每个因素设5个水平。表3显示了编码因子和实际因子及其相应范围。以随机方式进行总共30次实验运行，包括6对结果进行序贯平方和失拟检验，以选择适当的模型。使用Design-Expert 10软件的试用版研究了实验结果[453. 结果和讨论3.1. 结果的统计分析进行方差分析（ANOVA）以检查模型的显著性。在95%的置信水平下确定了重要术语。根据F值，从模型中剔除非显著性项。ANOVA结果见表4。获得了F值为26.92，相应的概率为0.0001。拟合模型的决定系数或R平方值为0.95。在设计点的预测值范围与平均预测误差的比较中，得到了适当的精度比为22.133。将实际值与预测值相互作图，以检查模型适用性。图1显示了实际值和预测值之间的密切一致性，因此该模型可以适当地用于导航所选择的设计空间。根据COD去除效率的编码因子获得的最终方程如下：COD removal%age 2016年4月25日： 26- 3： 47A日： 8： 40B日：3： 23C日： 2： 83D-上午3时 51分-公元0时 91分-公元前2时 59分-公元前4时 79分-2：66 A-1：51 B -1： 86C2上午 0：60D：根据COD去除效率的实际因素获得的最终方程如下：OM.S. Mahtab等人工程科学与技术，国际期刊24（2021）428431-233表3CCD采用的系数的实际值和编码值参数单元代码实数值-一个-10+1个+apH–一23456反应时间分钟B104580115150的fe2 +mol L-1C0.0050.0160.0270.0390.05H2 O2mol L-1D0.0150.030.0450.060.075表4COD去除率的ANOVA。源平方和DF均方F值p值概率>F模型3515.4412292.9526.92<0.0001显著A-pH288.911288.9126.55<0.0001B-反应时间1695.2911695.29155.79<0.0001C-Fe2+250.971250.9723.060.0002D-H2O2192.841192.8417.720.0006AB196.771196.7718.080.0005AD13.38113.381.230.2830BC107.591107.599.890.0059BD366.631366.6333.69<0.0001A2B2C2D2残余184.991710.88失拟174.321214.536.810.0228显著STD. Dev.3.30r平方0.9500是说43.33调整R平方0.9147C.V. 百分比（%）7.61预测R平方0.79143.2. 优化工艺使用微分法进行工艺优化以确定全局最大值。这是通过计算连续的最陡斜率来完成的。优化受到适当的约束，以解决最终的解决方案。Design-Expert软件采用以下输入进行优化：响应的目标、最小化、最大化、范围内和无，而因子可以设置为设计所选范围之外的精确值。这个过程也被称为爬山技术。所获得的最佳条件示于表5中。通过保持工艺变量或因子在一定范围内，进行了最大化COD去除率的工艺优化。通过在这些值下进行3次实验以比较理论结果和实验结果来证实所获得的理论最佳条件。表5显示了这一比较。上述值的相似性表明，响应面可以适当地用于优化该过程。图1.一、预测浓度vs.COD去除效率的实际曲线图COD去除率（%年龄）= 132.25764 + 31.04167 pH + 1.13565反应时间+ 1789.27778Fe 2++1149.05556H2O2-0.11690pH。反应时间-60.95833pH统计H2O2-7.68333反应时间。的fe2 +-10.63750反应时间·H2O2-2.65594pH+1.67813E-0033.3. 所采用因素3.3.1. pHpH值可能是Fenton法中最关键的因素。大多数研究（包括本研究）均已确定，2-4.5的pH范围较高的pH往往会降低COD去除效率，主要是因为形成Fe（III）络合物，其在pH 6-10之间沉淀另一个原因可能是一种拾荒。碱性OH自由基（CO2-和HCO-）和反应时间2-14733.3333Fe2+2+2679.16667H2O22.通过一次绘制两个因子的响应曲面图，将其他因子保持在中心水平。 这些三维图已在图中示出。 二、H2O2分解[51]。另一方面，由于H+离子浓度的降低，较低的pH倾向于降低Fe2+的再生。此外，[Fe（H2O）]2+与H2O2的反应性远低于Fe2+离子[52]。此外，过氧化氢的稳定性和193.481193.4817.780.000662.57162.575.750.028395.37195.378.760.00889.9719.970.920.3520M.S. Mahtab等人工程科学与技术，国际期刊24（2021）428432图二. 用三维曲面图分析了pH、反应时间、Fe2+和H2O2投加量对Fenton法去除COD效果的影响。表5所采用因素的最佳值羟基自由基的氧化电位也取决于pH[53]。方差分析表明，pH值是一个显着的因素COD去除率从原渗滤液。响应图（a）、（b）和(e)图2显示了pH对COD去除的影响以及pH与其他工艺变量的相互作用。COD去除率随pH值从2增加到4而增加，此后随pH值增加而降低这一趋势是预料之中的，参数最优值平均实验值COD去除率（%）6158.7pH3.13反应时间（分钟）3636Fe2+（mol L-1）0.040.04H2O2（mol L-1）0.0750.075M.S. Mahtab等人工程科学与技术，国际期刊24（2021）428433●其他几位研究人员也报道了这一点反应时间和H2O2浓度对pH值的影响显著大于Fe2+浓度。这是由于Fe2+浓度在反应的初始阶段降低，随后再生[54]。最佳pH为3.1，COD去除率最高为61%，尽管当反应时间增加时，在较低pH（3）下去除率增加<。 2（a）. 反应7和9表明HO. ，O.- 反应，在H+离子的丰度，H2O2浓度[63]。氧化效率取决于H2O2和 Fe2+的摩尔比.Harber和Weiss[64] 认 为 ， H2O2 和 Fe2+ 之 间 的 反 应 （ 反 应 1 ） 在 较 低 的[H2O2]/[Fe2+]比下为二级反应，但在较高的比例下为零级反应。唐[65]表明，对于不饱和氯代脂肪族化合物，最佳[H2O2]/[Fe2+]比等于反应6与反应3的速率常数之比，即：k6/k3，近似等于11。然而，对于渗滤液处理来说，情况可能并非如此因为这取决于渗滤液的分类，2 2氧化Fe2+，再生H2O2。这些反应显著影响反应的拖尾相。3.3.2. 反应时间芬顿系统包括三种主要的反应类型，即生成。OH自由基、有机物氧化和Fe2+离子再生。. OH自由基的生成是反应1的限速步骤（k = 63 M-1s-1）.有机物的氧化是一个非常快的反应，其速率常数为10 -8。大多数OM在第一次氧化过程中被氧化。10分钟的反应[55]。Zhang等人[56]报告该时间为30分钟。在Mohajeri等人进行的另一项研究中，[13]反应时间在60 min至180 min范围内与其他工艺变量的相互作用不显著，这意味着超过60 min预计不会有显著的去除。Fe2+离子的再生需要相对较长的时间。因此，该方法的反应时间可以从几分钟到几小时变化。在本研究中，这一范围被认为是30至150分钟。方差分析表明，应用时间是一个显着的因素，在这个范围内。增加反应时间在较低pH下显著增加了COD去除效率，然而，如从图2中可以看出，在较高pH下，这种趋势不太明显。（一）.在图2（b）和（e）中可以分别看到H2O2和Fe2+浓度这可以解释为在较高浓度下H2O2的清除作用得到的最佳反应时间为36分钟的最大COD去除率，这是在过去的几项研究的协议。3.3.3. Fe2+投加量Fe 2+离子作为催化剂将H 2 O 2还原为。氧化OM的OH这些离子的浓度在任何芬顿系统中都是至关重要的。Kang等人[54]观察到OM氧化可能受到限制，因为在反应初始阶段Fe2+离子的快速消耗相反，如果Fe2+的浓度增加超过最佳水平，则发生OH清除（反应3），这可能会降低COD去除效率[57]。过量的铁还会增加流出物的总溶解固体（TDS），因此可能需要进一步处理[58，59]。通常铁以+3氧化态存在于芬顿废液中，其可以容易地去除，仅通过将pH值改变为8 ±1[60]。Fe 2+对COD去除率的影响如图所示。 2（c）、（e）和（f）。Fe2+浓度在0.005mol L-1 ~ 0.005mol L-1范围内变化，0.05 mol L-1。渗滤液COD去除率随Fe2+投加量的增加而增加，但只有在一定范围内，超过一定范围后，COD去除率降低。这些结果是预期的，也得到了其他研究人员的验证[61，62]。这种趋势是持久的每个过程变量，虽然在较低的应用时间的剂量没有影响整体COD去除。3.3.4. H2O2用量H2O2投加量对COD去除率的影响与Fe2+投加量的影响相似.较高的H2O2用量也能促进羟自由基的清除.这可以在反应3中看到。这种效应在较高的因素[62]。此外，较高剂量的H2O2导致氧气气泡形成，这可能会阻碍沉降过程[33]。在本研究中，该比值在0.3至15之间变化，H2O2的用量在0.015至0.075 mol L-1之间变化。 较高的H2O2剂量导致更高的效率，因为羟基的形成丰富，从图中可以清楚地看出。 2（b）、（d）和（f）。由于[H2O2]/[Fe2+]比在理论最佳范围外变化不大，因此，效率不随H2O2用量的增加而降低从图2（b）可以明显看出，在较高pH值下，H2O2投加量对COD去除率的影响很小4. 结论研究了Fenton试剂处理垃圾渗滤液的效果，考察了pH值、反应时间、H2O2投加量、Fe2+投加量等工艺参数对Fenton试剂处理垃圾渗滤液的影响这些过程变量的影响和相互之间的相互作用进行了研究的统计分析工具的帮助下采用响应面法对工艺进行优化，采用CCD设计实验。获得了一个二次模型，以模拟在选定的工艺变量范围内的响应。模型统计显示，获得了显著性模型，相应概率为0.0001，F值为 26.92。采用的模型拟合良好，R方值为0.95，调整后的R方值为0.9147。实际值与预测值的关系曲线表明，模型预测值与实验值在允许误差范围内吻合较好在pH值为3.1、H2O2投加量为0.075molL-1、Fe2+投加 量为0.04molL-1、反应时间为36 min的条件下，COD去除率可达所有采用的变量在其采用的范围内具有统计学显著性。最大COD去除率为61%发生在酸性条件下。Fe ~（2+）剂量增加到一定程度后，反应减弱.H2O2投加量增加了去除率，但在较高投加量下没有反映出这一现象.当允许反应进行较小的持续时间时，应用时间具有主导作用增加超过最佳范围的持续时间对整体COD去除率几乎没有影响。为加强污染物的去除，采用一体化工艺将更为合适。资金这项研究没有从公共、商业或非营利部门的资助机构获得任何具体的竞争利益作者声明，他们没有已知的竞争性财务利益或个人关系，可能会影响本文报告的工作。确认作者非常感谢土木工程系（Aligarh穆斯林大学）提供了M.S. Mahtab等人工程科学与技术，国际期刊24（2021）428434··先进环境实验室的实验设施和程序。引用[1] H.D. Robinson，P.J. Maris，垃圾填埋场生活垃圾渗滤液的处理，J。（水污染。控制Feder。）（1985）30-38。[2] J.M.莱马河门德斯河Blazquez，垃圾填埋场渗滤液的特性及其处理的替代方法：综述，水、空气、土壤污染。 40（3-4）（1988）223-250。[3] C.R.作者：Rhyner，L. J. Schwartz，R. B. M.G.温格Kohrell，废物管理和资源回收，第一版。，CRC-Press，Lewis Publishers，USA，1995.[4] M.S. Mahtab，I.H.王文，王文生，等.紫外光-二氧化钛处理垃圾渗滤液的研究.北京：中国环境科学出版社，2002. 05（12）（2020）14-18.[5] M. Umar，H.A.Aziz，M.S.杨文辉，Fenton、电Fenton和光Fenton处理垃圾渗滤液的研究进展，《垃圾处理》。30（11）（2010）2113-2121。[6] T.H.克里斯滕森河，巴西-地科苏河Stegmann，《垃圾填埋场渗滤液：介绍》，载于：《垃圾填埋：渗滤液》，Taylor和Francis，伦敦，1992年，第100 页。 1-17号。[7] E.S.K. Chian，F. B.Dewalle，渗滤液处理的评价《沥出物的特性》，第1卷，美国环境保护局，辛辛那提，1997年。[8] E. Diamadopoulos ， 再 循 环 稳 定渗 滤 液 的表 征 和 处 理 ， 水 研 究， 28 （ 12 ）（1994）2439-2445。[9] N. Calace，A.Liberatori，B.M.Petronio，M.杨文，垃圾渗滤液中有机物的分子量及其在土壤重金属吸附中的作用，北 京 ： 环 境 科 学 出 版 社 。污染。 113（3）（2001）331-339。[10] C.迪亚科尼河Ramadori，A.陈文生，生物-化学联合降解法处理城市垃圾渗滤液，北京：中国环境科学出版社。 J. 31（2）（2006）118-124。[11] R. 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