工程2（2016）332研究水电工程-文章高面板堆石坝安全研究的技术进展马红旗，迟福东*华能澜沧江水电股份有限公司，中国昆明650214ARt i clEINf oA b s tRAC t文章历史记录：2016年3月18日收到修订表2016年6月29日2016年8月24日接受2016年9月20日在线发布保留字：高面板堆石坝安全技术进步混凝土面板堆石坝因其直接就地取材、适应性强、经济优势明显而成为我国西部地区高坝选型的重要坝型。几十年来，我国在200 m混凝土面板堆石坝的建设中取得了成功的经验，为今后的发展提供了必要的技术积累250-300 m超高混凝土面板堆石坝本文总结了这些成功的经验，并分析了世界上一些主要的200米混凝土面板堆石坝的问题。此外，还对250-300 m超高混凝土面板堆石坝施工安全的关键技术和最新研究进展进行了探讨© 2016 The Bottoms.由爱思唯尔有限公司代表中国工程院和高等教育出版社有限公司出版这是CCBY-NC-ND下的开放获取文章许可证（http：//creati v ecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）。1. 介绍中国西部地区水电资源丰富，水电开发潜力巨大然而，由于潜在坝址海拔高、自然环境恶劣、地形地质条件复杂、交通不便、地震烈度高，这些在这种情况下，就地取材筑坝具有较好的适应性.尤其是混凝土面板堆石坝（CFRD），因其能充分利用当地材料，减少材料外运，适应性强，经济优势明显，抗震能力强，是该地区最有前途的坝型之一。我国西部地区计划建设一批250-300m的超高坝如果情况允许，面板堆石坝将是首选坝型。目前，全世界有600多个CFRD，包括已建、在建和拟建的水坝。中国拥有最多的CFD。根据中国水利水电工程学会混凝土面板堆石坝技术委员会[1-3]，截至2013年底，中国有325座高度大于30 m的混凝土面板堆石坝，全球有16座高度大于200 m的混凝土面板堆石坝，其中10座位于中国。中国水布垭大坝高233米，于2008年完工，是目前世界上最高的面板堆石20世纪80年代以来，通过对先进技术的引进、消化、吸收和再创新，我国混凝土面板堆石坝建设技术取得了长足的进步，建成了天生桥1号（坝高178 m，2000年建成）、洪家渡（坝高178m，2000年建成）、179.5米，2005年建成）、三板溪（坝高185.5米，2006年建成）、水布垭（坝高233米，2008年建成）。这些工作为250-300 m超高混凝土面板堆石坝的建设提供了必要的技术储备本文总结了我国此外，还系统地讨论了实现该系统的关键技术。* 通讯作者。电子邮件地址：fudch@163.comhttp://dx.doi.org/10.1016/J.ENG.2016.03.0102095-8099/© 2016 THE COVERORS.由爱思唯尔有限公司代表中国工程院和高等教育出版社有限公司出版。 这是CC BY-NC-ND许可证下的开放获取文章（http：//creati v ecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）。可在ScienceDirect工程杂志主页：www.elsevier.com/locate/engH. Ma，F. 中文/工程2（2016）332-339333综述了250-300 m超高混凝土面板堆石坝施工安全性的理论和最新研究进展2. 200m混凝土面板堆石坝的主要问题及成功经验2.1. 主要问题Cooke和Sherard[4这些大坝在运行过程中，出现了面板和垫层裂缝、面板与垫层脱空、面板竖缝混凝土断裂、渗漏量过大等问题。2.1.1. 阿瓜米尔帕大坝墨西哥阿瓜米尔帕大坝建于1995年，坝高187米，坝顶高程235米，坝顶长660米，正常蓄水位220米。主堆石区位于坝轴线上游，采用天然砂砾料填筑，下游坝体采用开挖的黄长石堆石料填筑。中间设置模量过渡区。当库水位上升到218.8m时，渗漏率达257.7L·s与此同时，距顶面约30 m处出现密集的水平和弯曲细裂缝，距顶面50 m处发现一条长160 m、宽15mm的水平拉库克[7]认为，水平结构拉伸裂缝是由于上下游堆石区之间的不均匀沉降过大造成的。上游区和过渡区堆石体的压缩模量分别为260 MPa和136 MPa，而下游区堆石体的压缩模量仅为47 MPa。因此，上下游堆石体模量相差5倍以上，导致差异沉降过大。根据Aguamilpa大坝和Salvajina大坝的经验，Cooke[7]提出，砾石堆石混合坝上游砾石区的宽度至少应为坝宽的2/3。一些中国专家认为，阿瓜米尔帕大坝面板上的弧形裂缝与堆石体预沉降时间不足有关。如果在沉降速率降至每月6 mm后浇筑面板，面板顶部的挠度将降至15 mm，从而大大降低面板上出现水平弯曲裂缝的可能性[8]。2.1.2. 天生桥一号面板堆石坝天生桥一号面板堆石坝位于中国贵州省。最大坝高178 m，最大坝长1104 m，最大坝高791 m，正常蓄水位780 m。坝轴线上游的主堆石区用溢洪道开挖获得的石灰岩材料填充，而下游堆石区用开挖的砂岩和泥岩材料填充。它们的压缩模量分别为45在大坝的建设和初期运行过程中出现了以下问题首先，垫层中产生裂缝第六阶段填筑时，在748 ~ 768 m高程范围内，垫层中出现裂缝37条，其中最大裂缝长79 m，最大裂缝宽5cm，最大裂缝深1.5 m。超出-认为上下游堆石体填筑顺序不正确造成的上下游不均匀沉降是主要原因。二是面板与垫层脱空，面板产生水平裂缝;由于堆石体的过度沉降，共有104块面板与下卧垫层分离，最大间隙长度为10 m，最大间隙深度为15 cm。由于堆石体变形过大及与垫层脱空的共同作用，面板失去有效支撑，产生水平裂缝。748.6m以上区域面板裂缝数量达到4537条[9]。三是面板破裂破坏。最长面板间竖缝两侧混凝土，L3和L4在2003年7月由于过度压缩应力而损坏。破坏带从海拔787.3 m延伸到海拔748.2 m，最大宽度为4 m，平均宽度为1 m，最大深度为30cm，平均深度为24 cm。随后对L3和L4之间的这一损伤区进行了修复，并在关节内填充了嵌入式橡胶板，在随后的手术中表现出良好的性能。最后，泄漏率大。最高可达802.1.3. Campos Novos CFRDCampos Novos面板堆石坝【11】位于巴西，最大坝高202m，坝顶长590 m，正常水位660 m。2005年底水位达到642 m以上时，面板破裂发生在面板17、18竖缝中部，并迅速向上、向下扩展。面板与垫层之间的间隙达4cm，渗漏率达1300 L·s后来，在22和23号面板之间以及25和26号面板之间的垂直接缝处发现了面板断裂。2006年水库放空时，发现二、三期面板之间出现300 m长的水平裂缝，混凝土挤压剥落严重，钢筋笼变形外露。研究表明，水平裂缝主要是由边坡沿程较大的压应力引起的，与面板脱空有关。2.1.4. 巴拉格兰德混凝土面板堆石坝巴西Barra Grande面板堆石坝[11]最大坝高185 m，坝顶长665m，正常水位647 m。当2005年9月水位达到634 m时，渗漏量达到428 L·s在损伤区面板与垫层之间有一间隙，最大深度达12 cm。2005年11月泄漏率高达1284 L·s水下探测发现面板在坝高中部沿水平方向破裂上述4座200 m混凝土面板堆石坝均存在面板脱空、裂缝、面板破裂、止水失效、渗漏水超标等问题。直接原因是堆石体的过度沉降和不均匀变形深入分析，主要有以下三个原因：(1) 堆石体压实度低：针对天生桥一级大坝的压实要求，上下游堆石体孔隙度分别控制在22%和24%。上游堆石体提升厚度为80 cm，10吨自走式振动压路机通过6次334H. Ma，F.中文/工程2（2016）332下游堆石为160 cm，采用18 t牵引振动压路机碾压6遍。振动压路机的重量和遍数均较低，导致堆石体压实密度较低。(2) 上下游堆石体模量差异大：天生桥一号大坝下游堆石体模量仅为上游堆石体模量的一半，阿瓜米尔帕大坝上下游堆石体模量相差5倍，加剧了上下游堆石体区的不均匀沉降。(3) 断面填筑顺序不合理：大坝优先断面为拦洪蓄水，要求上游堆石区填筑进度快于下游堆石区。天生桥一级大坝施工期上游挡水段高于下游堆石区123 m，以保证大坝的防洪安全。汛期过后，下游堆石区需以每天1m的速度上升整平，造成上下游堆石区差异沉降过大。2.2. 主要成功经验通过对4座高面板堆石坝的工程实例分析，表明200 m高面板堆石坝已超出经验设计的范围，应按变形控制原则进行设计和施工。在2000年以后建成的三板溪、洪家渡、水布垭等高面板堆石坝中，上述问题这些大坝的总体运行情况是令人满意的，因为采取了工程措施来控制路堤的变形。主要的变形控制措施如下。2.2.1. 堆石分区对于200 m的面板堆石坝，部分水荷载可通过坝轴线传递到下游堆石区。上述3座大坝上下游堆石区的分区边界均向下游倾斜（坡比为1：0.2 ~ 1： 0.5），扩大了上游堆石区的面积，减小了下游堆石体变形对面板的影响。尽可能减小上下游堆石体的模量差和不均匀变形。特殊碾压区（也称为模量增加区）布置在路堤上部和桥台附近的斜坡陡峭的区域此外，还需要设置垂直和水平排水区，以便在干燥条件下保持坝体高于下游水位。2.2.2. 堆石压实要求堆石料具有中等强度和良好的级配，并提高压实度。以上三座大坝上游堆石体孔隙度控制在19%~ 20%。大多数项目使用25吨振动压路机，部分项目使用32吨振动压路机。洪家渡工程采用了冲击压路机（冲击力200因此，堆石体的压实度此外，采用全球定位系统（GPS）实时压实质量监测、附加质量法等新技术，确保满足设计压实要求。测量数据表明，孔隙率的向上-三板溪、洪家渡和水布垭的河流堆石分别达到17.62%、19.6%和19.6%，下游堆石总体上，这些比天生桥一号面板堆石坝低2%-4%[12]。2.2.3. 堆石填筑程序在总结天生桥一级面板堆石坝经验教训的基础上要求堆石体的上下游以及左右岸的上升尽可能平衡。“Upstream side high anddownstream side low” was not allowed, and if the situationpermitted,2.2.4. 混凝土面板施工时机为避免堆石体施工后的变形引起混凝土面板产生结构性裂缝，采取了预沉降措施，避开堆石体沉降发展的高峰期面板施工前一般安排6个月左右的预沉降期。当面板月沉降速率小于5 mm，且一期面板顶面高程低于堆石体顶面高程20 m时，2.2.5. 混凝土面板与止水结构压缝为防止面板破裂，设置宽缝，在缝内填充具有良好变形吸收能力的弹性材料，以允许面板受压变形。在提高混凝土强度的同时，在节点两侧一定范围内设置了为了保持面板承受压应力的有效面积，降低了底部铜止水带的高度接头止水结构演变为密封型与自愈型相结合。我国大部分底部止水板通常采用软铜材料，研制出GB和SR两种主要产品作为塑料自愈合填料。2.3. 暴露出来的问题2000年以后建成的3座200 m长的典型面板堆石坝，在变形控制的工程技术方面提供了成功的经验，在一定程度上解决了面板开裂问题然而，关于变形控制的核心--变形预测，以下几个方面的一些关键科学问题尚未得到很好的解决。(1) 大坝变形的数值分析理论和方法亟待突破堆石料是一种散粒体材料，具有复杂的力学性质。它表现出明显的非线性、应力路径依赖性、非线性、蠕变和其它更为复杂的特性，如高围压下的湿化和颗粒破碎。目前常用的本构模型，如邓肯-张E-B模型、清华非线性非耦合K-G模型和南水双屈服面弹性-塑性本构模型，H. Ma，F. 中文/工程2（2016）332-339335塑性模型等都是基于连续介质力学的，这些模型概括了堆石料的颗粒特性，因此，很难用这些模型来完整、准确地描述堆石料的所有力学行为。(2) 堆石料试验的尺度效应问题尚未得到解决。在面板堆石坝设计中，通常采用常规和大型室内三轴试验来获取堆石体的材料参数。然而，由于试验设备的尺寸和承载能力有限，在实验室中获得的材料参数与大坝中使用的真实堆石料的材料参数之间存在显着差异由于尺度效应的影响，高坝的计算变形往往小于实测值，而低坝的计算变形往往大于实测值，这是高坝变形预报不准确的主要原因之一。(3) 面板破裂的机理至今尚未得到很好的解释。定性分析结果表明，堆石体变形过大导致竖向缝闭合压缩，面板与下卧堆石体摩擦进一步增大了压应力，竖向缝止水结构减小了面板的有效承载厚度是造成面板变形的然而，目前对面板破裂的机理还没有准确的研究，也没有定量的控制指标。3. 250-300 m混凝土面板堆石坝研究进展2010年以来，由于西部水电开发的需要，大坝行业对250-300m混凝土面板堆石坝的安全性和关键技术问题进行了深入研究取得了许多创新性的研究成果。3.1. 安全控制标准和评价方法在总结国内外已建200 m混凝土面板堆石坝的基础上，结合澜沧江古水、汝美、黄河茨哈峡、怒江马集等4个典型工程的研究，从防洪、抗震标准、坝顶安全超高、大坝变形、面板变形与应力、接缝变形、边坡稳定、坝体渗流等方面进行了研究，为250 ~ 300 m混凝土面板堆石坝的安全评价与控制提供参考[13]。除了确定性评估方法，风险分析方法应用于典型高等级混凝土面板堆石坝的风险识别与分析分析了抗剪强度变异性和邓肯-张E-B模型参数的概率特征利用这些参数，计算出典型混凝土面板堆石坝的成桥变形可靠度指标为2.223，蓄水期变形可靠度指标为2.016，蓄水期面板挠度可靠度指标为1.766[14]。研究认为，对于2503.2. 材料分区和截面分区古水、汝美、茨哈峡和马集等4个典型坝高在240 ~ 315 m之间本设计采用级配良好的中高强度岩石（或砂砾石）材料，高密度压实。坝坡的推荐范围为1： 1.4结合各工程的具体施工条件，提出了300 m混凝土面板堆石坝堆石体的压实堆石料的孔隙率宜为17%~ 20%，砂砾料的相对密度宜为0.95 ~ 0.98。上下游堆石体孔隙度控制在18%（古水）、19%（如美）和19%-20%（马集）茨哈峡面板堆石坝上游砂砾石相对密度控制在0.95，下游堆石体孔隙率控制在17%。与200 m混凝土面板堆石坝相比，这四种混凝土面板堆石坝的压实要求普遍提高。 以古水面板堆石坝为例，典型的材料分区剖面如图所示。1.一、值得一提的是，江苏溧阳抽水蓄能电站上库面板堆石坝增加模量区和上下游堆石区的孔隙率分别达到16.8%、18%和18.6%因此，采用现有的施工工艺，上述4种混凝土面板堆石坝均能达到3.3. 材料测试技术为了关注堆石料试验的尺度效应，采用了各种方法进行了探索性的对比研究，如大型室内试验、现场原位试验和数值堆石料剪切试验。图1.一、古水面板堆石坝材料分区剖面图（单位：m）。336H. Ma，F.中文/工程2（2016）332(1) 大型室内试验：四个水电工程进行了大型室内三轴剪切试验（试件直径300 mm）。系统分析了堆石料的应力应变关系、强度特性、尺度效应、颗粒破碎、蠕变变形特性等机理和变形特性。为了进一步减小室内试验的尺度效应，中国水利水电科学研究院等研究单位正在研制1500 t三轴试验设备，将试件直径从300mm增加到1000 mm，为今后室内试验的尺度效应研究奠定基础。(2) 现场测试：高堆石坝的最大堆石粒径为600-800 mm，因此需要进行现场大型试验。结合现场筑坝材料的击实试验，在隧洞中进行了原始粒径的压缩试验（图1）。 2）为茨哈峡项目。最大压力为6 MPa，承压板面积为1.72m2，最大载荷为10 320 kN[15]。(3) 数值堆石体剪切试验：近年来，许多研究者利用离散元方法模拟堆石体的细观结构并进行数值试验（图3）。通过数值试验，可以进行广泛的敏感性分析，揭示堆石体细观结构演化规律，为研究堆石体细观力学行为和尺度效应提供了有效手段。(4) 堆石体尺度效应机理新探：堆石体尺度效应的影响因素包括粒径减小方法、压实要求、颗粒特性等。采用细观数值模型，对古水、汝美、茨哈峡等工程堆石料进行了数值剪切试验。结果表明，与室内试验结果相比，Duncan-Chang E-B模型的变形参数，k、n和kb均随试样尺寸的增大而减小对于古水和汝美堆石体，k和kb值分别降低了10%-17%和17%-19%，而对于茨哈峡下游堆石体，这些值分别降低了25%和29%，显示出显著的对于茨哈峡上游砂砾料，k和kb值分别降低4%和10%，表明尺度效应相对较小[15]。此外，堆石体的尺度效应随着围压和岩石强度的增加而增加而室内三轴试验（最大直径为300 mm）表明，堆石体的变形参数随试件尺寸的增大而增大。最近的研究[15]提出了堆石体中颗粒破碎的两种尺寸相关的细观机制。一是大颗粒易破碎，导致大试件的变形模量参数小于小试件;二是大颗粒的互锁作用强于小颗粒，导致大试件的变形模量参数大于小试件。我们认为，这两种机制是并存的，并交替作用。堆石体结构受到振动压实、堆石体重力和水荷载的影响而当围压较低时，堆石体颗粒间的互锁（骨架效应）维持堆石体结构的稳定性;当围压超过堆石体结构的承载力时，堆石体颗粒破裂，堆石体结构发生变化并演化到新的稳定状态;这两种作用交替重复，直至堆石体结构达到稳定平衡状态。在上述过程中，堆石体颗粒的联锁和破碎的对比决定了尺度效应。对于现代高面板堆石坝，由于采用重型碾压设备，在碾压过程中不可避免地会发生堆石颗粒破碎。在施工期和蓄水期，堆石体在自重和水荷载的共同作用下发生因此，堆石体颗粒破碎效应总体上比骨架效应强目前，由于受试件尺寸的限制，室内三轴试验难以真实再现高面板堆石坝堆石料的工作状态这就解释了高坝堆石料变形监测值大于计算预测值，而实际变形参数小于室内三轴试验值的原因。图二. 隧道抗压试验装置（茨哈峡）。图三. 细观数值剪切试验示意图H. Ma，F. 中文/工程2（2016）332-3393373.4. 堆石体本构模型及数值模拟方法在研究堆石料工程特性的基础上，引入破碎能的概念，通过对南水双屈服面弹塑性模型中切线体积比的修正，得到了一个能合理描述堆石料体积变形的本构模型。通过对现有堆石料试验资料的分析，建立了堆石料的广义塑性本构模型，直接定义了塑性流动方向、加载方向和塑性模量。在大型室内试验的基础上，建立了堆石体与混凝土面板接触面的非线性模型，并提出了相应的计算方法。提出了精细建模方法来模拟面板的施工过程和详细结构，并通过大规模并行计算实现了高CFRD变形和应力的精细模拟[16]。3.5. 超高混凝土面板堆石坝应力变形规律探讨采用标准混凝土面板堆石坝计算模型，系统分析了典型200-300m高混凝土面板堆石坝的应力结果表明，当坝高从200 m增加到300 m时，路堤和面板的变形将大致增加一倍，堆石体和面板的应力也将显著增加[16]。通过精细模拟，发现古水、茨哈峡、汝美、马集4个高面板堆石坝的应力和变形分布符合高面板堆石古水、茨哈峡两座混凝土面板堆石坝由于坝高较低，在采取一定的变形控制措施以保证大坝安全的前提下，大坝总变形可控制在与200 m混凝土面板堆石坝大致相当的水平。但如美和马集两座面板堆石坝由于坝高较大，蓄水后面板应力较大，改善面板应力的措施有待进一步研究。3.6. 混凝土面板破裂机理探讨最近的研究表明，面板沿高混凝土面板堆石坝垂直缝断裂的宏观因素是堆石体的过度变形，直接原因是面板沿垂直缝的平移压缩和旋转挤压[16]，如图4所示。除了堆石体的过度变形外，面板的局部弯曲变形也是导致面板在水平接缝附近破裂的原因[17]。最新研究成果表明，由于垫层、过渡带和堆石区的材料均为粒状材料，其力学行为具有明显的不连续性、不均匀性和不稳定性。见图4。平移压缩和旋转挤压。因此，它们的变形应分为宏观变形和细观变形两部分。 宏观 变形--也就是大坝尺度上的变形--可以用描述宏观力学行为的本构模型来评估。细观变形--即颗粒尺度上的变形--需要细观力学模型来描述。面板、垫层和过渡区之间的不均匀接触力是面板局部受压破坏的因素之一，而垫层和过渡区的粒径分布、厚度影响面板的局部应力状态。采用颗粒离散元法模拟了面板通过垫层向过渡区传力的细观过程，发现接触力的不均匀性随垫层厚度和过渡区厚度的增加而减小。以古水面板堆石坝为例，当垫层最小厚度大于2 m，过渡带最小厚度大于4 m时，面板与垫层间的接触力不均匀系数趋于收敛。3.7. 渗透稳定性及控制标准垫层作为大坝防渗系统的第二道防线，其设计原则是即使面板完全破坏也不发生渗透破坏建议300 m高混凝土面板堆石坝垫层料的渗透系数取10- 4cm·s-1数量级在试验研究的基础上，提出了垫层料的粒度分布建议。 5：dmax= 40 <<-100 mm，d 5 mm的细粒含量应在35%~ 50%之间，d 1 mm的细粒含量应在20%~ 32%之间，d 20 = 0.35 ~ 1 mm。考虑施工质量均匀性、大坝变形和允许水力坡降，300 m高面板堆石坝垫层水平宽度不应小于5 m [16]。过渡区应作为垫层的过滤区，并应根据过滤标准进行设计3.8. 抗震工程措施提出了合理设计复杂布置、选用坚实的坝基和刚性筑坝材料、保留坝顶自由度、采用高强度混凝土等综合抗震加固措施。图五. 300 m混凝土面板堆石338H. Ma，F.中文/工程2（2016）332板、减小坝顶坡、加固上坝坡、采用混凝土框架梁、加强面板及止水结构等。古水大坝的设计方案采取了在下游边坡上部采用缓坡和用钢筋加固坝顶等措施（图①的人。最近，大连理工大学提出了一种释放地震时面板动应力的措施：设置局部永久水平缝，如图6所示。通过面板的动态应力响应分析确定了水平缝布置的合理有效区域[18]。建议区域高程为0.75H此外，建议在面板高动应力区采用钢纤维混凝土，以提高面板在地震作用下的抗裂能力。3.9. 新的安全监测技术200 m高混凝土面板堆石坝由于其固有的缺陷和安装技术的限制，其内部变形监测技术和仪器难以满足300 m高混凝土面板堆石坝的要求。针对300 m高混凝土面板堆石坝的安全监测，研究了许多新技术，如干涉合成孔径雷达（InSAR）变形监测技术、管道机器人、柔性测斜仪、土石坝监测廊道等[19]。干涉合成孔径雷达（InSAR）是微波成像、遥感和干涉技术相结合的产物.它可以精确测量地表目标的三维空间位置和沿雷达视线的微小形变，实现大范围的连续覆盖。因此，将其应用于300 m长混凝土面板堆石坝的表面变形监测具有良好的应用前景.柔性测斜仪由多个测斜仪串联而成。通过测量每个轴的倾斜度，可以从每个倾斜仪的峰值相对于其基部的相对空间坐标获得沿着传感器在任意位置处被监测的结构的变形该仪器结合计算机视觉技术和接缝宽度测量技术，管道机器人可以监测大坝内部的水平位移。堆石坝监测廊道便于堆石坝内部变形观测、维修、监测仪器的更换以及坝内4. 结论几十年来，我国在200m高混凝土面板堆石坝的建设近年来，国内外对250-300 m超高混凝土面板堆石坝的适应性和安全施工关键技术进行了系统研究取得了丰硕的创新成果，证明了250 m超高混凝土面板堆石坝的安全性和工程措施的有效性。今后的研究重点将是堆石体本构模型和尺度效应、基于细观力学的大坝应力变形分析、垫层和过渡区不均匀变形的传递机理、面板挤压破坏机理及控制措施、大型试验技术、300 m大坝实用安全监测仪器等。随着姑水、茨哈峡等工程前期研究的不断深入，我国面板堆石见图6。水平缝布置示意图从230米突破到250米。我们相信，通过实践、学习和研究的结合，逐步推进，我国将实现从230 m到250 m、从250 m到270 m的连续突破，最终安全建设和运营300 m超高混凝土面板堆石坝遵守道德操守准则马红旗及迟福东声明彼等并无利益冲突或财务冲突须予披露。引用[1] 中国水电工程学会混凝土面板堆石坝技术委员会。附录A：我国已建30 m以上混凝土面板堆石坝统计表（截至2013年底）。于：Zhou J，Yang Z，主编《2014年混凝土面板堆石坝安全研究与软岩筑坝技术进展研讨会论文集》; 2014年9月25 - 26日;中国南京; 2014年。第232 - 4页。中文.[2] 中国水电工程学会混凝土面板堆石坝技术委员会附录B：我国在建30 m以上混凝土面板堆石坝统计表（截至2013年底在：Zhou J，Yang Z，编辑2014年混凝土面板堆石坝安全研究和软岩筑坝技术进展研讨会论文集;2014年9月25- 26日;中国南京;2014年。p. 235. 中文.[3] 中国水电工程学会混凝土面板堆石坝技术委员会。附录C：我国拟建30m以上混凝土面板堆石坝统计表（截至2013年底）。于：Zhou J，Yang Z，主编《2014年混凝土面板堆石坝安全研究与软岩筑坝技术进展研讨会论文集》; 2014年9月25 - 26日;中国南京; 2014年。第236页。中文.[4] Cook JB，Sherard JL，编辑.混凝土面板堆石坝设计、施工和性能。纽约：美国土木工程师协会，1985年。[5] 作者：JL.混凝土面板堆石坝：II.设计J Geotech Engrg 1987;113（10）：1113-32.[6] 库克JB。面板堆石坝经验设计。国际水电大坝杂志1998;5（6）：24-7.[7] 库克JB。高面板堆石坝的发展国际水电大坝杂志1997;4（4）：69[8] Ma H，Cao K.特高面板堆石坝的关键技术问题。《科学与技术》2007;50（增刊1）：20[9] 张志，冯毅，王勇.天生桥一级面板堆石坝设计与实践。于：2007年中国水利水电工程学会水文泥沙专业委员会年会暨高面板技术研讨会论文集，2007年12月18-19日，昆明，中国。中文.[10] 中国水电工程咨询集团公司、华能澜沧江水电有限公司.有限公司、云南华电怒江水电开发有限公司300 m级混凝土面板堆石坝适应性及对策研究报告。2010.中文.[11] Pinto NL.超高混凝土面板坝--性能和设计特点。收录于：第三届面板堆石坝研讨会论文集; 2007年10月25 - 27日;巴西弗洛里亚诺波利斯; 2007年。p. 3-16。[12] 马·H 300 m级混凝土面板堆石坝适应性及对策。Eng Sci 2011;13（12）：4−8.中文.[13] 中国水电昆明勘测设计研究院有限公司、中国水电北京勘测设计研究院有限公司、中国水电西北勘测设计研究院有限公司、中国水电贵阳勘测设计研究院有限公司。300 m级高面板堆石坝设计安全标准及工程措施研究报告。2014. 中文.[14] 中国水电贵阳勘测设计研究院H. 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