可在www.sciencedirect.com上在线ScienceDirect电气系统与信息技术学报4（2017）18圆柱形容器内盘管热源加热相变材料熔化行为的实验研究M. TaysirS.M. Eldemerdash，R.Y.Sakr，A.R.Elshamy，O.E.Abdellatif埃及开罗Benha大学Shoubra工程学院接收日期：2016年7月4日;接收日期：2016年9月27日;接受日期：2016年10月11日2016年11月16日在线发布摘要利用相变材料（PCM）的潜热储存系统的使用是储存热能的有效方法本文对相变材料的熔化行为进行了实验研究。在本研究中使用的PCM是石蜡和传热流体，HTF是水。设计并建造了一个试验台，将热能储存在内径为300 mm、高为600 mm的垂直圆柱体中的PCM中。外径为100 mm、高为300 mm的铜螺旋线圈同心地安装在圆筒内部，HTF向上穿过线圈。对HTF的不同入口温度70℃、80 ℃和90 ℃以及不同体积流量5 lpm、10 lpm和15 lpm进行了实验熔融分数的瞬态变化，热能储存的百分比和平均值Nusselt数。入口HTF温度比体积流量对石蜡熔化过程的影响更大。同时，根据操作条件推导出了熔融率和蓄热率的经验关联式© 2017 电 子 研 究 所 （ ERI ） 。 Elsevier B. V. 制 作 和 托 管 这 是 CC BY-NC-ND 许 可 证 下 的 开 放 获 取 文 章（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）。关键词：相变材料;储能;熔融;导热系数1. 介绍热能储存系统的使用极大地促进了能源利用，特别是可再生能源的发展。这导致增加节能和提高能源效率。热能的储存是指将热能储存在某种材料中一段时间，并为以后使用提供机会存在两种类型的热能储存：潜热储存，其是利用材料在几乎恒定的温度下改变相的能力的储存系统;以及显热储存，其涉及材料的温度变化（Dincer和Rosen，2011; Sharma等人，2009; Huang等人，2009年; Tan等人， 2010年）。*通讯作者。电子邮件地址：taysir 010123@yahoo.com，谢里夫博士1976@yahoo.com（M。Taysir）。电子研究所（ERI）负责同行评审。http://dx.doi.org/10.1016/j.jesit.2016.10.0082314-7172/© 2017电子研究所（ERI）。Elsevier B. V.制作和托管这是CC BY-NC-ND许可证下的开放获取文章（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）。M. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）1819·命名法AS线圈表面积，m2c比热，J/kg KD圆柱体直径d盘管直径，mg重力加速度= 9.8 m/s2 H气缸高度h对流传热系数，W/m2 K k导热系数，W/m KL PCM的熔化潜热，kJ/kg Kmo垂直圆筒内PCM的质量，kg垂直圆筒内PCM的熔化质量，kg q表面热通量T Temperature，°Ct Time，sVm熔化体积，m3V实际HTF体积流量，lpmvHTF速度，m/s希腊符号β体积膨胀系数，1/KΔ差值μ动态粘度，kg/m sρ密度，kg/m3下标i初次l液体PCM Pure PCM PC相变的固体的表面w墙缩写相变材料导热油TES热能储存潜热热能储存熔体分数，Ste Stefan数，傅立叶数，-Grashof数，-Nu Nusselt数Re雷诺数，-20M. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）18相变材料具有很强的储能能力，在吸收或释放能量的过程中具有良好的恒温特性熔化过程涉及液相的自然对流效应。另一方面，凝固通常被认为是一个纯传导问题。在适合加热和冷却的温度范围内的热能储存综述中报告了大量PCM（Hasnain，1993;Gordzka，2016）。相变材料可分为有机相变材料、无机相变材料和低共熔相变材料。有机化合物包括石蜡、非石蜡，而无机化合物包括盐水合物、金属和低共熔物包括：无机-无机、无机-有机和有机-有机。已经发现石蜡特性表现出作为相变材料的热能储存应用。石蜡的转变温度范围为20 -60 ℃，熔化热范围为140-280 kJ/kg，其优点是成本合理，商业可用，熔化热高，化学惰性和稳定，熔化过程中的蒸气压低，无相变偏析（Hasnain，1993，2011）。 但也存在导热系数低、相变时体积变化大等缺点。工业级石蜡可用于潜热储存，其中纯石蜡非常昂贵，许多烃的混合物用作工业级石蜡，并且其具有合适的熔融温度。El-Sawi等人（2014）研究了与建筑机械通风系统集成的集中式潜热热能储存系统的长期性能。石蜡RT20被用作PCM，并使用翅片来增强其性能。采用人工神经网络将输入与输出之间的关系联系起来集中式低温热交换系统的使用具有很大的潜力，以减少冷却负荷与更广泛的相变温度范围此外，当单位长度从500 mm增加到650 mm时，在流速为1.5 m/s时，它将冷却负荷从21%降低到36%此外，Prieto等人（2016年）研究了应用于450平方米办公空间的供热微型热电联产系统的能源性能比较了一种热水棕榈酸比RT 60石蜡提供更好的结果，具有更高的传热速率，更多的累积能量和满足加热需求所需的更少的存储单元。Fornarelli等人（2016）使用CFD模拟对聚光太阳能发电厂CSP的LHTES系统进行了数值研究。一个壳和管几何组成的垂直圆柱形罐，填充PCM和内钢管，传热流体（HTF）的流动，从顶部到底部，被认为是。结果表明，由于自然对流，增强的热通量，减少了约30%的时间所需的充电的热存储。Guelpa等人（2013年）使用基于熵产生分析的方法，使用计算流体动力学对管壳式潜热热能储存装置计算了无鳍和有鳍系统对局部熵产生率的不同根据熵产分布的分析，对翅片的布置方式进行了改进，以提高系统的效率。结果表明，改进后的系统可以缩短相变材料的凝固时间，提高相变材料的第二定律效率。 Tay等人（2012）对表征和优化可以存储在罐中管相变热能存储系统内的有用潜能进行了研究，特别是参考用于冷却建筑物的非高峰热存储应用。使用经验证的有效性-NTU模型确定可以存储在PCM内的有用能量该存储效率经过优化，可提供68%和75%的存储效率结果发现，罐中管系统可以存储超过18倍的有用能量比敏感的存储系统每单位体积。Rouault等人（2014）设计并建立了一个真实规模的LHTES装置，用于住房部门的空气冷却。该系统利用夜间和白天室外空气之间的热间隙来更新室内空气。空气沿着一个箱形截面的水平管束通过，管束中填充有作为PCM的石蜡。提出了一个1-D模型作为设计工具。一个焓制定的PCM能量平衡方程。进行了实验研究，验证了建模方法。Korti和Tlemsani（2016）实验研究了三种不同类型的石蜡作为PCM，并将水用作传热流体HTF。分析了相变材料和导热油的温度、固相率和热效率讨论了导热油入口温度、导热油流量和相变材料种类对充放热时间的影响 Ling等（2015）研究了甘露醇（熔化温度= 166.7℃，相变焓= 323 kJ/kg）在储存太阳热能和产生热水方面的应用。结果表明，甘露醇具有很高的储能能力，14 kg甘露醇的潜热激活后，可在6 h内将100 L水从30 ℃加热到50 ℃Iten和Liu（2014年）指出，热能储存设计的两个主要关键是TES的选择，合适的PCM和由PCM和冷/热热源形成的热交换器。Weikl等人（2014年）研究了两种类型的热交换器在熔盐服务下在热能储存中的应用，M. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）1821Fig. 1. 试验台的照片。表1石蜡的热物理性质比热（kJ/kg K）导热系数（W/m K）密度（kg/m3）粘度（Pa s）扩散系数（m2/s）潜热（kJ/kg）熔点（C）固体液体固体液体2.12.50.2927827167.829.7× 10−8 167.8260采用HTF-油设备的抛物槽式设备。对管壳式换热器和盘管式换热器进行了比较。它示出，线圈缠绕型交换器可以利用其特定的优点，例如紧凑性，更高的传热效率和固有的能力，以承受热冲击，导致成本效益和创新的解决方案，最终提高了热能储存设备的操作，并降低了投资成本在各个方面。从以前的评论，它是观察到，有一个缺乏研究LHTES系统使用壳管式换热器和盘管为此，在这项工作中，实验装置的设计，以研究石蜡作为相变材料在热能充电（熔化过程），通过使用盘管和壳式换热器的热行为2. 实验装置和程序2.1. 试验台试验台由热水箱、试验段、1马力循环泵和控制阀组成 这些元件通过管道系统相互连接，管道系统由直径为25 mm的丙烯管制成，如图所示。1.一、 热水用作HTF，从水箱进入测试段盘管，为PCM提供热量，然后通过循环泵抽回水箱。试验段可视为一个壳管式换热器，壳程为内径300 mm、高600 mm、厚2 mm的垂直圆柱体。外壳由透明有机玻璃制成线圈由内径为17 mm、外径为19 mm、长度为3250 mm的铜管制成。线圈外径为100 mm、内径为62 mm、节距为30 mm，线圈高度为300 mm。线圈同心放置在圆柱形壳体内;整个试验段空腔用石蜡填充至线圈高度，石蜡用作相变材料（PCM）。所用石蜡的热物理性质示于表1中。 由于对称性，将30个经校准的K型热电偶（每个直径为0.25 mm，长度为2 m）固定在试验段的右半部分，仅用于记录径向和轴向的温度。热电偶分布在六个径向位置15毫米和五个轴向位置75毫米，如图所示。 二、 这些热电偶连接到HT10X传热服务单元，该单元连接到接口设备，以每30分钟在PC上记录温度。通过这些试验段的水流速通过单相电机泵的可调速驱动器进行控制，如图所示。3.第三章。水箱中的水通过3 kW的电阻加热器加热。水22M. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）18±图二. 试验台示意图。图三.圆柱形容器内热电偶分布示意图。通过使用热控制单元调节和控制罐温度。试验台控制单元组件的规格如表2所示。热水流量由不锈钢浮子流量计测量，范围为1.8在不同的操作条件下进行了一系列的充电实验。本研究中的变化参数是充注过程中的传热流体温度70、80、90 ° C和体积流速5、10、15 lpm（图1）。4）.M. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）1823DIN导轨（ω-bar）2 Omega bar管道3 2.5 cm x 4 cm x 2 m见图4。驱动系统示意图。2.2. 实验程序1. 打开控制单元的断路器。2. 通过将热控制单元（TCU）调节到特定的规定加热温度来调节温度3. 打开热水箱中的电加热器，以获得所需的热水温度。4. 调节可调速驱动器（逆变器）频率，以提供所需的泵速，从而提供所需的水体积流量。5. 当温度控制单元达到所需温度时，在泵上开关。6. 使用流量计测量体积流量，并记录所有实验12 h内的温度读数。表2试验台控制单元组件。项目编号规范逆变器（LG SV055iG5）1AC 200逻辑继电器624 Vdc线圈电压电源124-Vdc，1 A断路器（MC 06 A）116 A面板表（电压表）2AC 500 V面板表（安培表）2AC 10 A按钮5AC 200报警1交流220v金属丝0.5 mm1× 100米100米24M. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）18=−，===7. 通过使用Tecplot软件，利用记录的温度读数绘制等温线，并且可以从这些等值线获得熔化体积Vm2.3. 数据减少熔融质量计算为mm=ρl<$ Vm（1）熔融质量分数由MF= mm/Mo（2）计算，其中，总PCM质量为Mo=ρ1<$ Vo（3）试验段内储存的累积热能由下式给出Qst=mm cs（TPC-Ti）+mm L+ml cl（Tl-TPC）+（Mo-mm）cs（Ts-Ti）（4）储存的热能的百分比计算如下：%TES= Qst/ Qst， max（5）表面通量热，qS=Δ Qst/（ASΔ t）（6）式中：AS =π Dol;式中Do为盘管外径，l为盘管长度传热系数his由hqs给出ΔT值（七）式中：ΔT = Tw TPC，Tw =盘管壁温，取其为入口HTF温度，TPC =相变温度。此外，控制本问题的多个无量纲参数定义如下：Stefan数，Ste= cl（Tw− TPC）/Lρ2gβ（Tw− TPC）H2格拉霍夫数，Gr=傅里叶数（ρc）lH22PCM电阻值，ReρHTFvDiµHTF努塞尔数，NuhHKL3. 结果和讨论3.1. 改变入口HTF温度3.1.1. 不同入口HTF温度对熔体体积分数的影响图图5示出了对于5lpm的HTF流速，入口HTF温度对熔融质量分数MF的影响。从图中可以观察到，熔化过程实际上在从工艺操作开始约100分钟后开始该时间用于提高盘管的温度，并克服盘管壁与石蜡PCM之间的接触电阻，用于所有入口流体温度。此外，它表明，入口HTF上的熔融体积分数的效果增加，随着时间的推移，这可能是由于自然对流，变得显着。HTF流速为10 lpm和15 lpm时，入口HTF温度的影响如图2和图3所示。分别为6和7。更少的时间μM. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）1825图五.在5 lpm时，不同的tHTF下熔融体积分数随时间的变化。见图6。在10 lpm下不同tHTF下熔融体积分数的时间变化。见图7。在15 lpm时，不同的tHTF下熔融体积分数随时间的变化。加热线圈，克服接触电阻，特别是在HTF温度分别为80℃和90℃。此外，在实验期间观察到入口HTF温度的显著影响，3.1.2. HTF入口温度对蓄热率的影响入口HTF温度对HTF流速为5 lpm时所储存热量百分比的影响如图所示。8.第八条。 从图中可以明显看出，入口HTF温度在350 min内是微不足道的。此外，对于90° C的入口温度，储存的热量的最大百分比约为70%。对于10 lpm和15 lpm的HTF流速，入口HTF温度的影响如图1A和1B所示。分别为9和10。入口HTF温度的影响是26M. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）18见图8。 在5 lpm时不同tHTF的储热百分比随时间的变化。见图9。 在10 lpm下不同tHTF下的储热百分比随时间的变化。见图10。 在15 lpm下不同tHTF下的储热百分比随时间的变化。从实验开始时观察到，对于90° C的入口HTF温度和15 lpm的HTF流速，3.1.3. 改变入口HTF温度对努塞尔数的影响对于HTF流速为5 lpm，入口HTF温度对平均努塞尔数的影响如图所示。 十一岁在实验开始时，平均努塞尔数急剧下降，然后在实验的其余时间内，平均努塞尔数几乎保持不变。这可能是由于在熔化过程开始时较薄的热边界层（传导主导模式），随后是自然对流主导模式。此外，对于较低的入口HTF温度和较低的HTF流速，平均努塞尔数的值较高对于10 lpm的HTF流速，图12中示出了相同的行为。但对于15 lpmM. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）1827见图11。 在5 lpm下不同tHTF下努塞尔数的时间变化。见图12。 在10 lpm下不同tHTF下努塞尔数的时间变化。图十三. 在15 lpm下不同tHTF下努塞尔数的时间变化。随时间的变化具有相同的特性，但平均努塞尔数值在入口HTF温度较高时较高，如图11所示。 13岁3.2. 不同HTF流速3.2.1. HTF流动速率对熔体体积分数对于入口HTF温度为70 ℃的HTF，HTF流速的显著影响如图所示。 14在从实验开始约100分钟后。此外，该图显示在12小时后达到最大熔融质量分数28M. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）180.60.40.200 100 200 300 400 500 600 700 800时间（分钟）图十四岁70 ℃时不同HTF流速下熔融体积分数随时间的变化0.80.60.40.200 100 200 300 400 500 600 700 800时间（分钟）图十五岁80 ℃时不同HTF流速下熔融体积分数随时间的变化1.00.80.60.40.20.0电话：+86-21 - 5555555传真：+86-21 - 55555555我（分钟）图十六岁90 ℃时不同HTF流速下熔融体积分数随时间的变化在HTF流量为5、10和15 lpm时，分别为29%、39%和48%。此外，将流速增加200%可将充电时间减少227%。图15示出了对于5、10和15 lpm的不同HTF流速和80° C的入口HTF温度，熔融体积分数的随时间变化。据观察，最大的熔融质量分数范围从56%到70%后，12.5小时的充电时间HTF流量为5 类似地，对于90 ° C的入口HTF温度，观察到相同的行为，如图所示。十六岁3.2.2. 不同导热油流量对蓄热率的影响在入口HTF温度为70 ℃时，不同HTF流量的蓄热百分比随时间的变化如图所示。 十七岁 对于5和10 lpm的流速，TES的差异不显著，而对于15lpm的HTF流速，观察到TES的最大差异8%。当流量为1000m3时，达到最大值48%的TES百分比。Q=5LPMQ=10LPMQ=15LPMTHTF =70 °CTHTF =80 °CQ=5LPMQ=10LPMQ=15LPMTHTF =90 °CQ=5LPMQ=10LPMQ=15LPMMFMFMFM. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）18291008060402000 100 200 300 400 500 600 700 800时间（分钟）图十七岁70 ℃时不同HTF流量的储热百分比随时间的变化1008060402000 100 200 300 400 500 600 700 800时间（分钟）图十八岁80 ℃时不同HTF流量的储热百分比随时间的变化1008060402000 100 200 300 400 500 600 700 800时间（分钟）图十九岁90 ℃时不同HTF流量的储热百分比随时间的变化15 lpm和70℃下约12.5 h后。因此，在这些条件下操作系统是不可取的此外，对于80 ° C和90 ° C的入口HTF温度，在图1和图2中观察到相同的行为。 18和19个，最高工商业污水附加费百分比分别为63%和81%。3.2.3. 不同导热油流动速率对努塞尔数图20描述了在入口HTF温度为70 ℃时，不同HTF流速下平均努塞尔数随时间的变化。在熔化过程的早期平均努塞尔数急剧下降，随后平均努塞尔数接近恒定值（稳态）类似地，对于进气道也观察到相同的行为。5LPM10LPM15LPMTHTF =70 °CTHTF =80 ° C5LPM10LPM15LPM5LPM10LPM15LPMTHTF =90 °CTES %TES %TES %30M. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）18× ××2016128400 100 200 300 400 500 600 700 800时间（分钟）图20.不同体积流量下70℃201510500 100 200 300 400 500 600 700 800时间（分钟）图21.不同体积流量下80℃1210864200 100 200 300 400 500 600 700 800时间（分钟）图22.不同体积流量下90℃在图1和图2中观察到80 ° C和90 ° C的HTF温度。分别为20和21。此外，平均努塞尔数的恒定值对HTF流速的影响不显著（图11）。 22）。3.3. 经验关联式采用最小二乘法，利用熔体体积分数MF的实验数据得到经验关联式。这是针对70、80和90℃的不同入口HTF温度进行的，其分别对应于1.79 × 1010、3.58 × 1010和5.36 × 10 10的瑞利数;以及0.149、0.298和5.36 ×10 10的斯特凡数。HTF流速为5、10和15 lpm时分别为0.447，分别对应于雷诺数17，570、35，140和52，720（图1和2）。 23-28）。5LPM10LPM15LPMTHTF =70 ° CTHTF =80 °C5LPM10LPM15LPM5LPM10LPM15LPMTHTF =90 ° CNuNuNuM. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）18311.00.90.80.70.60.50.40.30.20.10.0Ra = 1.79e10 ，Ste = 1.49e-01 Ra = 3.58e10 ， Ste =2.98e-01 Ra = 5.36e10，Ste= 4.47e-01预测相关性（8）0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0MF图23岁实验数据的熔融质量分数与Re = 17，570时的经验相关性1.00.90.80.70.60.50.40.30.20.10.0Ra = 1.79e10 ， Ste = 1.49e-01 Ra = 3.58e10 ， Ste =2.98e-01 Ra = 5.36e10，Ste= 4.47e-01预测相关性（9）0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0MF图24岁实验数据的熔融质量分数与Re = 35，140时的经验关联式1.00.90.80.70.60.50.40.30.20.10.00.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0MF图二十五实验数据的熔融质量分数与Re = 52，720时的经验相关性Re = 17，570MF = 8。2152× 10 −5Fo1。0.00000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000636Ra0. 204（8）Ra = 1.79e10 ， Ste = 1.49e-01 Ra = 3.58e10 ， Ste =2.98e-01 Ra = 5.36e10，Ste= 4.47e-01预测相关性（10）MFMFMF32M. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）18Re = 35，140MF = 4。458× 10 −2Fo0。769街0号6811Ra0. 0569（九）M. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）183310090807060504030201000 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100TES %图26岁实验数据的百分比的热量存储与Re = 17，570时的经验相关性10090807060504030201000 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100TES %图27岁。实验数据的百分比的热量存储与Re = 35，140时的经验关联式10090807060504030201000 2040TES %60 80 100图28岁实验数据的百分比的热量存储与Re = 52，720时的经验相关性Re = 52，720MF = 1。2962× 10 −1Fo0。0. 798Ra0. 04485（10）此外，不同雷诺数的能量存储百分比的经验关系如下：Q= 3. 832 Fo0.0.0000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000Ra = 1.79e10，Ste = 1.49e-01Ra = 3.58e10，Ste = 2.98e-01Ra = 5.36e10，Ste = 4.47e-01预测相关性（11）Ra = 1.79e10 ， Ste = 1.49e-01 Ra = 3.58e10 ， Ste =2.98e-01 Ra = 5.36e10 ， Ste= 4.47e-01预测相关性（12）Ra = 1.79e10，Ste = 1.49e-01Ra = 3.58e10，Ste = 2.98e-01Ra = 5.36e10，Ste = 4.47e-01预测相关性（13）TES %TES %TES %34M. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）180000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000265Ra0. 0604%（11）M. Tayssir等人/电气系统与信息技术学报4（2017）1835Re = 35，140Q= 47。309 Fo0. 557街0号小行星50590255%（12）Re = 52，720Q= 1。275 Fo0. 588街0号3616Ra0. 01204%（13）4. 结论为了研究石蜡在热能充注（熔化过程）期间的热行为，已经进行了实验研究，通过使用水作为在同心地放置在竖直圆柱形容器中的螺旋形铜线圈中流动的HTF可以得出以下结论：1. 入口HTF温度对熔体质量分数和蓄热百分比的影响大于HTF流量的影响，其中HTF流量的影响仅在入口HTF温度为90 ℃时显著。2. 当HTF温度为70° C（即，相位以上10° C改变温度）。3. 有用的经验关系式为每个HTF流量推导出估计的熔融体积分数和热能存储的操作条件方面的百分比。引用丁塞尔岛，巴西-地Rosen，MA，2011. 热能源系统和应用，第2版，JohnWiley&SonsLtd，Chichester，UnitedKingdom。El-Sawi，A.，Haghighat，F.，Akbari，H.，2014. 集中式热能储存系统之长期效能评估。应用温度 Eng.62，313-321.Fornarelli，F.，Camporeale，S.M.，B.C.，Torresi，M.，Oresta，P.，马廖凯蒂湖Miliozzi，A.，Santo，G.，2016. 聚光太阳能发电厂壳管式潜热储存器熔化过程的计算流体力学分析。Energy164，711-722.戈尔兹卡在：Dickinson，W.C.，Chermeisimoff，P.N.（编），太阳能技术手册A部分：工程基础，Marcel Dekker Inc.Guelpa，E.，Sciacovelli，A.，Verda，V.，2013. 潜热蓄热系统设计改进的熵产分析。Energy53，128-138.Hasnain，S.M.，一九九三年 一个93年的。 第五届国际能源会议论文集，韩国首尔。Hasnain，S.M.，2011年。 博士论文。英国利兹大学燃料与能源&系。黄湖，加-地彼得曼，M.，Doetsch，C.，2009年冷却应用中石蜡/水乳液作为相变浆料的评价。 Energy 34，1145-1155.Iten，M.，Liu，S.，2014. 介绍了在空气-TES系统的基础上利用相变材料作为蓄热系统的工作过程. 能源转换器。经理。77，608-627。Korti，A.N.，Tlemsani，F.Z.，2016. 相变蓄冷装置中盘管潜热蓄冷的实验研究。J.EnergyStorage5，177-186. 林志，字，-地Zeng，G.，徐，T.，Fang，X.，中国科学院，张志，2015年。太阳能热水系统用甘露醇填充盘管换热器的性能。EnergyProcedia75，827-833.Prieto，M. 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