工程科学与技术，国际期刊19（2016）1593完整文章钢切削屑Kenneth Kanayo AlanemeMr.，Benjamin Ufuoma Odoni冶金与材料工程系，联邦理工大学，Akure PMB 704，尼日利亚阿提奇莱因福奥文章历史记录：2016年2月15日收到2016年4月21日修订2016年4月24日接受2016年6月7日在线发布保留字：铜基复合材料腐蚀行为界面结合力学性能钢加工切屑磨损A B S T R A C T研究了钢切削屑增强铜基复合材料的力学性能、磨损和腐蚀行为。利用具有105μ m及以下的切屑尺寸范围的钢加工切屑来开发具有5、7.5和10重量%的搅拌铸造铜基复合材料。%的碎片作为增强物。还制备了未增强的铜和10wt%氧化铝增强的铜基复合材料用于对照实验。硬度和拉伸性能评价，磨损试验，动电位极化腐蚀试验，和光学显微镜;被用来作为基础，以表征所生产的复合材料。结果表明，与使用氧化铝作为增强体相比，在铜中加入钢加工屑导致铜基复合材料中的孔隙率水平显著降低。机械性能（硬度和拉伸性能）和耐磨性也观察到与钢加工屑作为增强体的使用，以改善。在3.5wt%NaCl溶液中，未增强的铜和氧化铝增强的复合材料等级与钢屑增强的铜基复合材料相比，观察到更强烈的腐蚀敏感性。但在0.3MH2SO4溶液中，尽管所制备的所有复合等级的耐腐蚀性均优于未增强的铜，但没有观察到一致的腐蚀趋势。结果表明，钢加工芯片的能力，作为一个可靠的成本效益和技术上有效的增强材料的铜基复合材料的发展。©2016 Karabuk University. Elsevier B.V.的出版服务。这是CCBY-NC-ND许可证（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）。1. 介绍电子和制造业中的许多应用都要求部件采用具有高导电性和导热性、高耐腐蚀性和抗氧化性以及良好机械性能的材料制造[1，2]。这是除了保持微观结构稳定性和耐高温性[3]。对于需要这些突出特性谱的应用，已发现铜基复合材料是最有前途的工程材料选择[4]。具体而言，铜基复合材料已用于散热器、电子接触装置、喷气发动机外壳的设计，近年来还用作汽车工业中气缸盖、衬套和制动变色设计的替代材料[3，5，6]。铜基复合材料的发展依赖于氧化铝和碳化硅陶瓷增强体的使用，*通讯作者。电子邮件地址：kalanemek@yahoo.co.uk（K.K.Alaneme）。由Karabuk大学负责进行同行审查最常用的[7两种陶瓷材料的选择主要受其高硬度和耐磨性、耐火性质以及相对可用性和成本优势的影响[13然而，已经观察到铜对陶瓷材料（包括氧化铝和碳化硅）表现出非常差的润湿性，这通常导致铜和陶瓷增强体之间的粘合性和界面强度差。界面结合不良会对机械性能（强度）产生不利影响，因为它会减少从基质到较强陶瓷颗粒的载荷传递[4];据报道，它还会对复合材料的物理性能产生不利影响[16，17]。通过探索陶瓷颗粒的表面涂层[17]和使用替代的增强材料如碳基石墨和石墨烯[18，19]，已经做出了几项努力来改善铜和陶瓷颗粒之间的界面结合。例如，使用石墨和石墨烯所做的努力还没有充分解决铜/增强结合弱的问题[4，19]。此外，使用石墨烯或陶瓷颗粒的预涂层需要使用更复杂的工艺技术[20，21]。http://dx.doi.org/10.1016/j.jestch.2016.04.0062215-0986/©2016 Karabuk University.出版社：Elsevier B.V.这是一篇基于CC BY-NC-ND许可证的开放获取文章（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）。可在ScienceDirect上获得目录列表工程科学与技术国际期刊杂志主页：www.elsevier.com/locate/jestchQT小行星1594阿拉尼姆， B.U. Odoni /工程 科学 和 技术， 一个 国际 杂志 19 （2016）1593铜对陶瓷材料的润湿性差促使在本研究中考虑金属基增强材料，因为据报道，与陶瓷相比，铜对金属具有相对良好的润湿性[22]。在这方面，已经报道了使用珠光体钢和不锈钢作为铜的增强材料，记录了机械性能的非常显著的改善[23在本研究中，钢加工屑作为增强体的具体选择是基于经济、环境和冶金方面的考虑。钢加工切屑是一种工业废料，从加工车间获得它没有成本影响。目前，它的直接用途鲜为人知，钢屑的处理或回收是一个挑战在大多数发展中国家。机械加工的机制使我们认识到，切屑形成的高应变变形导致切屑微观结构超细[26，27]。超细微结构赋予芯片显著的高强度，比块体材料的强度高几个数量级（可以远高于50因此，如果分散的碎片和基质之间存在良好的界面粘合，则其具有通过从基质转移载荷来改善相对较应该 指出的是 ，使用 钢加工芯 片作为增 强金属基 复合材料（MMC）目前还没有引起很大的兴趣。本文研究了钢切削屑增强铜基复合材料的力学性能、腐蚀和磨损行为。2. 材料和方法2.1. 材料本研究工作使用的材料是商业纯铜，用作待开发复合材料的基体;平均粒度为 30μm 的分析级氧化铝（根据 Alaneme 和 Alfreko ，[29]）和钢加工屑，两者都用作增强材料。使用的钢屑是来自中碳钢铣削的不连续碎屑。由于机加工切屑的几何形状和尺寸的不规则性，进行切屑的筛分，并且为了复合材料开发的目的，使用105μ m及以下的切屑尺寸范围2.2. 复合生产使用Alaneme和Adewale[30]以及Vyas和Pandey[31]报道的双搅拌铸造程序，生产具有钢加工屑和氧化铝（作为对照样品）作为增强材料的铜基复合材料。通过装料计算确定生产具有5、7.5和10重量%钢屑作为增强物的还按照相同的程序测定生产10重量%氧化铝增强的铜基质复合材料（对照实验组合物）所需的氧化铝量的装料在250°C的温度下分别预热钢加工屑和氧化铝颗粒以消除湿气，改善与熔融铜的润湿性并降低增强体与基体之间的温度将铜装入装有外部温度探针的燃气坩埚炉中。将装料加热至1150 °C± 30 °C的温度（高于铜的液相线温度）以确保铜完全熔化。 将液态铜在炉中冷却至约920 °C的温度下的半固态。将预热的低碳钢机加工碎片和氧化铝颗粒（在单独的加热中）装入到半固态熔体中，然后将半固体复合材料混合物过热至1200°C±30 °C并使用自动机械搅拌器搅拌。机械搅拌在300rpm下进行7分钟，然后浇铸到装有金属 冷 铁 的 砂 模 所 制 备 的 砂 模 具 有 两 种 不 同 的 腔 根 据 Vyas 和Pandey[31]报告的铜熔化和凝固行为以及加工因素的知识，选择加工温度和搅拌时间。2.3. 样品的冷轧和热处理利用一台小型冷轧机，可轧制扁形和圆柱形型材，用于冷变形加工。首先将以圆柱形棒的形式生产的铸态复合材料等级机加工成12mm直径和10 cm长度，然后在850°C下热处理2 h。然后使用轧制机的圆槽将样品从12 mm的初始直径冷乳至10 mm的最终直径。10.2 mm（15%冷轧）。使用六次通过（转化为每次通过直径减小0.25mm）使棒冷变形通过乳制模具，冷轧是为了减少铸造过程中可能产生的体积缺陷，如空隙、气孔和气孔[32]。随后在350°C下热处理乳态样品1小时，并在水中淬火以去除可能在冷轧过程中产生的内应力。2.4. 复合材料密度和孔隙率通过使用公差为±0.0001的数字称重天平将测试样品的测量重量除以其测量体积来确定所生产的每个等级复合材料的实验密度;而理论密度通过使用以下公式进行评估qCu=钢屑¼ wt： Cu×q Cu<$ wt：钢屑×q钢屑12： 10qCu= Al2 O31/4 wt： Cu×q Cu1/4 wt： Al2 O3×q Al2 O31/2：2 wt其中qCu/钢屑=钢屑增强Cu基复合材料的密度，wt. Cu = Cu的重量分数，qCu = Cu的密度，wt. 钢屑=钢屑的重量分数，q钢屑=钢屑的密度，wt. Al2 O3= Al2 O3的重量分数，qAl2 O3= Al2 O3的密度.将所生产的复合材料的每种成分的实验密度与理论密度进行比较;并将其用作使用关系式[30]评估复合材料孔隙率百分比的基础：%孔隙率：100%孔隙率其中，qT表示理论密度（g/cm3），qEX表示实验密度（g/cm3）。2.5. 机械测试硬度测试和拉伸性能评价用于评估所产生的复合材料的机械性能。在硬度测试机上使用洛氏硬度“C”标度评价所生产的复合材料的硬度。从每种复合材料组合物中切出的样品代表-ð：K.K. Alaneme，B.U. Odoni/工程科学与技术，国际期刊19（2016）1593-15991595然后将大块样品抛光以获得用于适当硬度压痕的光滑平面平行表面。在每个试样上做七个硬度压痕，读数在取±2%计算试样的平均硬度值使用Instron万能试验机在室温下评估复合材料的拉伸性能。 根据Alaneme和Sanusi[33]，使用尺寸为5 mm直径和30 mm标距的样本，在10- 3/s的应变速率下进行试验。样本的大小-拉伸性能测定的定量、测试程序和依据符合ASTM E8 M-04[34]标准的规格。2.6. 显微组织检查光学显微镜用于所生产的复合材料的微观结构表征。通过一系列研磨和抛光操作，将检查样品制备至金相表面通过使用含有30 cm3 HCl和10 g FeCl的蚀刻溶液擦拭20 s来蚀刻样品。 还使用配备有EDS的JSM7600 F Jeol超高分辨率场发射枪扫描电子显微镜（FEG-SEM）来详细研究所产生的复合材料的微观结构特征和定性元素组成。2.7. 磨损行为复合材料的磨损行为使用旋转平台磨损试验机（通常称为Taber磨损机）进行评价。根据使用Taber磨损机进行磨损试验的规范，将生产的变色形状复合材料等级加工成200 mm直径和6 mm厚度[33]。将样品放置在磨损机的转盘平台上，并通过两个降低到样品表面上的磨轮以恒定压力夹持。在操作中，转盘与样品一起旋转，这驱动与其表面接触的研磨轮。在机器的旋转运动期间，样品与砂轮之间的摩擦作用导致从样品表面产生松散的复合碎片。使用数字称重天平测量样品的初始重量和最终重量，并使用关系式[33]计算磨损指数：2.8. 腐蚀行为根据ASTM G5-94，使用动电位极化电化学方法进行腐蚀测试[35] 标准使用AutoLAb恒电位仪在室温（25°C）下研究了样品在0.3MH2SO4和3.5 wt% NaCl溶液中的腐蚀行为在200 mV至+250 mV的起始电位下，使用1.0 mV/ s的扫描速率进行动电位对复合材料的所有组成进行三次重复测试，以保证三次重复测试结果的再现性和重复性使用 JSM 7600 F Jeol 超高分 辨率场发射 枪扫描电子 显微镜（FEG-SEM）评估浸入腐蚀溶液后复合材料的表面形态3. 结果和讨论3.1. 微观结构图2示出了所生产的5wt%钢肩增强复合材料的代表性SEM显微照片和EDS曲线。微观结构显示铜基体中的颜色对比（暗场和亮场），增强颗粒可见分散（图2a）。亮相是铜基体，而暗相显示出不同尺寸和形态的不连续形成的（I型）钢机加工切屑，用作复合材料生产的增强材料。观察到的微观结构特征与生产的其他复合材料等级相似，因此它被选为所有等级的代表。 EDS曲线（图2b）显示铜（Cu）、铁（Fe）和碳（C）的峰，证实存在分散在铜基质中的钢屑。磨损指数WI初始重量-最终重量×1000试验循环时间12：40其中初始和最终重量以克为单位测量，磨损试验循环的时间以分钟为单位测量。用于磨损试验的Taber磨损机如图所示。1.一、Fig. 1.泰伯磨损机用于生产的复合材料的磨损测试。图二. (a)用5wt%钢加工碎片增强的铜基质复合材料的代表性SEM显微照片小行星1596阿拉尼姆， B.U. Odoni /工程 科学 和 技术， 一个 国际 杂志 19 （2016）1593-15993.2. 复合材料密度和孔隙率表1显示了所生产的复合材料的密度和孔隙率百分比据观察，复合材料的密度通常低于未增强的铜的密度，并且密度随着钢加工切屑的重量百分比的增加而降低。这是预期的，因为钢的密度（7.6g/cm3）低于铜的密度（8.96g/cm3）。然而，观察到复合材料中的孔隙率百分比随着钢屑的重量百分比的应该注意的是，对于10重量%的钢屑增强的铜基复合材料，获得小于2.2%的最大孔隙率水平对于氧化铝增强复合材料等级，孔隙率百分比为3.78%，接近于对于最多孔的钢碎片增强复合材料观察到的最大孔隙率百分比的两倍氧化铝增强复合物中的这种相对较高的孔隙率百分比可能与铜和陶瓷颗粒（氧化铝）之间的润湿性差有关据报道，这种情况在很大程度上是陶瓷增强铜基复合材料机械性能和磨损性能较低的原因[4]。3.3. 力学性能图3示出了所生产的复合材料的不同组成的硬度。观察到铜基复合物的硬度随着钢加工切屑的重量百分比的增加而增加作为对照样品的氧化铝增强铜复合牌号的硬度值略低于钢屑增强复合牌号的硬度值。这可能与氧化铝增强铜复合材料的孔隙率相对较高有关，与用钢加工屑增强的复合材料等级相同。从应力-应变曲线得到的所生产的复合材料的代表性拉伸性能（图11）。 4）在表2中呈现。观察到，与对照样品（未增强的铜和10重量%氧化铝增强的铜基质复合材料）相比，5重量%钢加工碎片增强的铜复合材料等级具有优异的极限拉伸强度、伸长率和拉伸韧性强度的增加被认为是由于铜基体和钢加工碎片之间的强界面结合，其允许载荷从基体转移和分布到增强体。此外，改善的延展性与更高的塑性应变维持能力有关，这通过良好的基体/钢筋界面粘结而显著增强[17]。因此，从这些结果可以说，在铜基复合材料中加入钢加工屑作为增强材料有望改善机械性能。3.4. 磨损行为所生产的复合材料的磨损试验结果如图所示。 五、据观察，磨损指数（磨损率的测量表1所生产的未增强铜和铜金属基复合材料的复合材料密度和孔隙率百分比图三.未增强的铜和铜基复合材料的洛氏硬度结果。见图4。复合材料的代表性表2未增强铜和所生产的选定复合材料的拉伸性能样品组合物抗拉强度（MPa）伸长率（%）拉伸韧性（J/m3）未增强铜150 ± 430 ± 1.210 ± 0.5Cu-5重量%钢屑235 ± 5.527 ± 0.829 ± 0.4Cu-10 wt% Al2 O3200 ± 610 ± 1.08 ± 0.6随着钢切削屑的重量百分比的增加而增加，但对于氧化铝增强的铜基复合材料最强烈。这再次表明，钢机加工切屑可以作为铜基复合材料的增强耐磨性应用。在氧化铝增强铜基复合材料中观察到的高磨损率可能与相对高的孔隙率水平和差的基体/氧化铝颗粒界面结合有关，这促进了复合材料的磨料磨损。Iglesias等人[28]在用钢加工屑增强的ZnAl基复合材料中报告了类似的磨损模式;据报告，金属基质（Zn-Al基合金）和钢屑之间形成了高度完整的界面，可防止磨损期间的屑拔出和损坏。3.5. 腐蚀行为样品组成密度（g/cm3）实验密度（g/cm3）孔隙率（%）在3.5wt%NaCl溶液中制备的未增强铜和铜基复合材料的动电位极化曲线无加强铜8.96 8.840 1.34Cu-5重量%钢屑8.9045 8.805 1.12Cu-7.5重量%钢屑8.8768 8.775 1.15Cu-10重量%钢屑8.849 8.655 2.19Cu-10 wt% Al2 O38.459 8.139 3.78如图6所示。从图6中可以观察到，复合材料表现出类似的极化和钝化特性。然而，腐蚀电流密度（Icorr）和腐蚀电位（Ecorr）表明，钢屑增强复合材料系列与未增强系列K.K. Alaneme，B.U. Odoni/工程科学与技术，国际期刊19（2016）1593-15991597表3在3.5wt%NaCl溶液中制备的未增强铜和铜基复合材料的电化学数据。样品Ecorr（V）Icorr（1A/cm2）非增强铜-0.16 3.172Cu-5%钢屑-0.101 2.057Cu-7.5%钢屑-0.118 2.118Cu-10%钢屑-0.161 1.922Cu-10%Al2 O3-0.186 2.996图五.未增强铜和铜基复合材料的磨损指数。见图6。在3.5wt%NaCl溶液中制备的未增强铜和铜基复合材料的动电位极化曲线。铜和氧化铝增强的铜基复合材料等级（表3）。从表3中观察到，与钢屑增强的铜基复合材料相比，未增强的铜和氧化铝增强的复合材料等级的腐蚀电流密度更强。这表明钢屑增强铜基复合材料在3.5wt%NaCl溶液中的耐腐蚀性能较好钢屑增强铜基复合材料的Icorr值在同一范围内，即试样的耐腐蚀性能基本处于同一水平。Ecorr值支持Icorr趋势，因为观察到与未增强的铜和氧化铝增强的铜基复合材料相比，钢屑增强的复合材料具有更高的腐蚀电位Ecorr趋势在钢屑增强铜基复合材料中更一致，因为观察到其随着wt%钢屑的增加而略微降低;但通常高于未增强和氧化铝增强复合材料等级的Ecorr趋势。这表明钢屑增强铜基复合材料在高温下具有较低的热力学腐蚀倾向。3.5 wt% NaCl溶液中，与未增强的和氧化铝增强的铜基复合材料等级相比。即钢屑增强铜基复合材料在3.5wt%NaCl溶液中具有较好的热稳定性。图图7示出了在3.5wt%NaCl溶液中进行电化学测试之后，钢屑增强铜基质复合材料（5wt%钢屑增强铜基质复合材料）的代表性样品的表面形态的SEM图像和EDS曲线。观察到该结构（图7a）在铜基体中具有许多初始孔。没有明确的迹象见图7。5wt%钢肩增强铜基质复合材料的SEM表征显示（a）在3.5wt%NaCl溶液中电化学测试后表面的二次电子成像，和（b）腐蚀样品的表面形态的EDS曲线。这些孔在钢屑的位置上产生（考虑到孔的尺寸与本研究中使用的钢屑相比小），或者显示出优先出现在铜/钢加工屑界面处。巴卡尔和阿塔亚[36] 在NaCl环境中电化学研究的不锈钢纤维增强铜基复合材料中观察到类似的腐蚀表面形貌他们报告说，不锈钢增强铜基复合材料在氯化物介质中的腐蚀开始于铜基体上与不锈钢纤维或不锈钢/铜界面无关的部位他们注意到不锈钢纤维的点蚀只是在很久以后才出现他们认为这是不锈钢纤维和铜基体之间界面处良好结合的良好指示EDS曲线（图7b）证实了氯化钠溶液中存在氯（卤素离子）。图8示出了根据本发明的实施例生产的未增强的铜和铜基复合材料的动电位极化曲线。0.3 M H2SO4水溶液。除7.5wt%钢屑增强铜基复合材料的极化曲线相对较低外，观察到其他复合材料等级和未增强的铜表现出相似的极化和钝化特性。从表4可以看出，7.5wt%钢屑增强铜基复合材料具有小行星1598阿拉尼姆， B.U. Odoni /工程 科学 和 技术， 一个 国际 杂志 19 （2016）1593-1599见图8。在0.3MH2SO4溶液中制备的未增强铜和铜基复合材料的动电位极化曲线。表4在0.3 M H2SO4溶液中制备的未增强铜和铜基复合材料的电化学数据。Cu-10%钢屑.024 6.063Cu-10% Al2 O3.0074.862Icorr值最小，说明它在03M H2SO4溶液中最不受腐蚀还观察到，所有钢屑增强铜基复合材料等级和氧化铝增强铜复合材料的Icorr值低于未增强铜的Icorr值。观察到氧化铝增强的铜基复合材料表现出与5和10重量%钢屑增强的复合材料相同的略低的icorr值。复合材料在该介质（0.3 M H2SO4溶液）中的耐腐蚀性明显不遵循一致的模式，但不同地表明，所有复合材料等级均具有优于未增强铜的耐腐蚀Ecorr值表明，5和10重量%钢屑增强铜基复合材料和10重量%氧化铝增强铜基复合材料等级的腐蚀电位在相同范围内这表明复合材料在0.3 MH2SO4溶液中的热力学稳定性与未增强铜的热力学图图9显示了在0.3M H2SO4溶液中进行电化学测试后，钢屑增强铜基质复合材料（7.5wt%钢屑增强铜基质复合材料）的代表性样品的表面形态的SEM图像。样品的表面形态（图9a）显示了复合材料表面上的腐蚀产物，其最有可能是氧化铜变体，如EDS曲线（图9b）所示，其显示了Cu、S和O的峰。Bakkar和Ataya[36]的观察似乎证实了这一观点，尽管他们的研究是在酸性NaCl溶液中进行的。他们指出，在这种环境中，不锈钢增强铜基复合材料的腐蚀性质以微电腐蚀为特征，不锈钢纤维和铜基之间的电池阳极反转也就是说，在开始时，不锈钢在与铜的电偶中充当阳极。然而，在短时间之后，铜充当电池阳极，该作用被逆转，从而使铜/不锈钢的电偶系统具有平衡极性，其中铜在该平衡极性中是可逆的。见图9。7.5wt%钢屑增强铜基复合材料的SEM表征显示（a）在0.3MH2SO4溶液中电化学测试后表面的二次电子图像，和（b）腐蚀样品表面形态的EDS分布在所有研究条件下均为阳极。这种相同的情况可能已经在钢屑增强的铜基质复合材料中发生，在这种情况下，钢屑从铜基质中的优先溶解令人惊讶地不是观察到的腐蚀机制。4. 结论研究了钢切削屑增强铜基复合材料的力学性能、磨损和腐蚀行为结果清楚地表明，钢切削屑可以作为开发铜基复合材料的成本效益和技术具体而言：1. 发现与使用氧化铝作为增强体相比，在铜中添加钢加工屑导致铜基质复合物中非常低的孔隙率水平。2. 与Grunberger等人[24]和Hamada等人[25].3. 在3.5wt%NaCl溶液中，未增强的铜和氧化铝增强的复合材料比钢屑增强的铜基复合材料的腐蚀敏感性更强。但在0.3MH2SO4溶液中，尽管所制备的各种复合材料的耐蚀性均优于未增强铜，但未观察到稳定的腐蚀趋势。4. 在3.5wt%NaCl溶液中，在铜基体中引发点蚀，没有明确的迹象表明点蚀优选在钢屑或铜基体的位置上引发样品Ecorr（V）Icorr（1A/cm2）未增强铜0.1607.979Cu-5%钢屑0.0015.040Cu-7.5%钢屑-.4901.739K.K. Alaneme，B.U. Odoni/工程科学与技术，国际期刊19（2016）1593-15991599钢加工切屑接口。在0.3MH2SO4溶液中，复合材料表面出现了腐蚀产物，这可能是铜的氧化物变体，表明铜对介质中的钢片呈阳极作用。5. 两种腐蚀性介质的腐蚀机制遵循Bakkar和Ataya报告的不锈钢纤维增强铜基复合材料的相似趋势[36]。引用[1] A. Molina，A. Torres-Islas，S. Serna，M. Acosta-Flores，R.A. Rodriguez-Diaz，J.林，机械合金化和固结制备铜基复合材料的腐蚀、电气和机械性能，国际期刊。Electrochem. Sci. 10（2015）1728-1741。[2] R. Zitoune，M. El Mansori，K. Vijayan，在铜网/CFRP/编织层钻孔期间双锥钻的摩擦功能设计对工具磨损的影响，磨损302（1 -2）（2013）1560-1567。[3] S. Mallik，N.埃克雷角贝斯特河陈晓，汽车电子控制单元热管理材料的研究，应用热分析。Eng.31（2011）355-362。[4] S. Kumari，A. Kumar，P.R.森古普塔峰Dutta，R.B. Mathur，改善使用碳纳米管增强的半焦炭基碳/铜复合材料的机械和热性能，J. Adv. Mater.Lett.5（5）（2014）265-271。[5] J. Dutkiewicz，P. Ozga，W. Maziarz，J. Pstrus，B. Kania，P. Bobrowski等人，不同种类石墨烯纳米片增强块体铜基复合材料的组织和性能。Sci.工程师：A 628（2015）124-134。[6] G.C. Efe，T.耶纳岛Altinsoy，M.Ipek，S.泽廷角张文，张文，等.烧结温度对铜-碳化硅复合材料性能的影响.金属材料学报，2000，24（1）：117 - 118. 509（2011）6036-6042。[7] R. Sathiskumar，N.穆鲁甘岛Dinaharan，S. J. Vijay，使用摩擦搅拌处理的Cu/B4c表面弥散强化复合材料的制造和表征，Arch. Met. Mater. 59（2014）83-89。[8] W.V. Sagar，S.L. Samir，W.R. 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