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交错并联CCM Boost PFC变换器研究
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更新于2023-05-26
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针对功率因数校正变换器电感电流连续导电模式(Continue Conduction Mode, CCM)时,两相交错并联Boost PFC变换器各支路不均流造成某一支路中开关管电流应力加大的问题,采用占空比补偿电流控制策略。该控制策略在平均电流控制的基础上,在并联支路内部加入补偿环,根据每相电流与1/2给定输入电流的偏差程度对占空比进行补偿,实现了并联两支路的均流,最终达到减小开关管电流应力的目的。最后,建立了仿真电路,通过仿真分析可知,未采用该控制策略时,两支路电流分别为5 A与2.2 A,其中5 A支路MOS管的电流峰值为9.2 A;在采用占空比补偿电流控制策略后,两支路电流均为3.6 A,两个MOS管的电流峰值均为6.8 A,均流效果明显,开关管的电流应力减小,验证了占空比补偿电流控制交错并联CCM Boost PFC变换器的可行性。
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交错并联交错并联CCM Boost PFC变换器研究变换器研究
针对功率因数校正变换器电感电流连续导电模式(Continue Conduction Mode, CCM)时,两相交错并联Boost
PFC变换器各支路不均流造成某一支路中开关管电流应力加大的问题,采用占空比补偿电流控制策略。该控制
策略在平均电流控制的基础上,在并联支路内部加入补偿环,根据每相电流与1/2给定输入电流的偏差程度对占
空比进行补偿,实现了并联两支路的均流,最终达到减小开关管电流应力的目的。最后,建立了仿真电路,通
过仿真分析可知,未采用该控制策略时,两支路电流分别为5 A与2.2 A,其中5 A支路MOS管的电流峰值为9.2
A;在采用占空比补偿电流控制策略后,两支路电流均为3.6 A,两个MOS管的电流峰值均为6.8 A,均流效果明
显,开关管的电流应力减小,验证了占空比补偿电流控制交错并联CCM Boost PFC变换器的可行性。
0 引言引言
我国电动汽车产业快速发展,大量电动汽车充电行为为电网带来大量谐波
[1-2]
。文献[3]中采用Boost电路作为整流电路后
级,实现了功率因数校正(PFC),减小了电网谐波。随着PFC技术的发展,不断有新型PFC拓扑结构提出,如倍压PFC、无桥
PFC、交错并联Boost PFC等
[4-5]
。其中交错并联Boost PFC系统不仅具有并联系统的所有优点,还能减少输入电流纹波,降
低开关管的电流应力。在大功率场所通常采用工作于电感电流连续导电模式(Continue Conduction Mode,CCM)
[6]
的交错并联
Boost PFC变换器。
基于现有PFC变换器的拓扑结构,已经提出以下控制方法:峰值电流控制、平均电流控制、单周期控制等
[7-8]
。其中平均电
流控制相比其他控制方法具有更加良好的动静态特性。
其次,并联系统中还应考虑均流问题,若并联系统两支路电流不均衡,那么某一支路开关管所承受的电流应力势必加大,
会增大开关管损坏机率
[9]
。
本文针对平均电流控制交错并联CCM Boost PFC变换器中存在的两支路不均流造成开关管电流应力加大的问题,对不均流
原理进行分析,并采用占空比补偿电流控制策略,实现了并联两相Boost电路的均流控制,解决了上述问题。
1 交错并联交错并联CCM Boost PFC变换器工作原理变换器工作原理
交错并联CCM Boost PFC变换器原理图如图1(a)所示,稳态时序波形如图1(b)所示。













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