工程6（2020）178研究先进材料和材料基因组-文章B位取代Ta优化ABO_4型EuNbO_4的热性能和力学性能林晨，景峰昆明理工大学材料科学与工程学院，昆明650093阿提奇莱因福奥文章历史记录：收到2019年2019年8月1日修订2019年8月1日接受在线提供2019年保留字：热障涂层稀土取代物热导率热膨胀系数A B S T R A C TAB-O-4 型铁弹陶瓷RETaO4和RENbO 4（RE为稀土）是一种很有前途的热障涂层，RETaO4的力学性能优于RENbO4。在这项工作中，B位取代钽（Ta）被用来优化的热和机械性能的EuNbO4通过固态反应（SSR）制备。利用X射线衍射（XRD）和拉曼光谱（Raman）分析了其晶体结构，并利用扫描电子显微镜（SEM）观察了其表面形貌。EuNbO 4的杨氏模 量 和 热 膨 胀 系 数 （ T E C ） 得 到 有 效 提 高 ， 最 大 值 分 别 为 1 6 9G P a 和 1 1 . 2 × 1 0 - 6 K - 1 （ 1 2 0 0 ° C ） 。导热系数降低到1.52W·K-1·m-1（700 °C），提高了热辐射性能。建立了声子热扩散率与温度的关系，从而消除了热辐射的影响，确定了本征声子热导率。结果表明，通过B位取代Ta，可有效地优化EuNbO4的热性能和力学性能，该材料可作为高温结构陶瓷应用。©2020 THE COUNTORS.由爱思唯尔有限公司代表中国工程院和高等教育出版社有限公司出版。 这是一篇CCBY-NC-ND许可（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）。1. 介绍铁弹性稀土钽酸盐和钽酸盐（RETaO4和RENbO4，其中RE代表稀土）正在根据其各自的特性研究不同的应用[1RENbO4的研究领域包括质子传导固体氧化物燃料电池、微波介电材料和形状记忆材料[5稀土氧化物的突出性能来自其独特的晶体结构和铌（Nb）的各种配体。RENbO4的晶体结构以Nb为主，随着温度的变化，RENbO4发生可逆的铁弹晶体结构转变[2，4，5]。在高温下，RENbO4呈四斜晶系（t）相，在室温下转变为单斜晶系（m）相[2，5]。RENbO 4的t-m通常，在晶体结构转变过程中，可以检测到晶胞体积的明显变化，但在RENbO4和RETaO4中没有发现这种变化[2，4，5，8]。目前的文献证明RENbO_4的铁弹t-m*通讯作者。电子邮件地址：jingfeng@kust.edu.cn（J. Feng）。RETaO4是一个自然的二级跃迁;没有原子重排检测。因此，RENbO4和RETaO4中由t-m转变引起的RETaO4的晶体结构与RENbO4类似。RETaO4的晶体结构发生了变化，这是由于RE3+离子半径减小所致. RETaO 4（RE = Y，Nd-Er）为m相，其余为亚稳单斜（m0）相[1，8]。此外，RETaO4的t-m转变温度比RENbO 4高得多例如，YTaO4的转变温度约为1430 °C，而RENbO4的转变温度低于800 °C[2，8]。铁弹韧性是一个关键的性能，允许6重量%-8重量%的氧化钇稳定的氧化锆（6- 8 YSZ）被用作热障涂层（TBC）[9-12]。然而，由于相变，氧化钇稳定的氧化钇（YSZ）的工作温度极限低于1200 °C，这导致巨大的体积变化。已经投入了大量的努力优化YSZ的性能，许多材料正在研究作为热障涂层[13-19]。本文研究了RETaO4和RENbO4铁 弹 陶 瓷作为替代6- 8 YSZ的高温热障涂层RETaO4具有比RENbO4更好的热性能和机械性能，这是由于钽（Ta）的特性。此外，RENbO4的弱结合强度产生较差的硬度和杨氏https://doi.org/10.1016/j.eng.2019.12.0062095-8099/©2020 THE COMEORS.由爱思唯尔有限公司代表中国工程院和高等教育出版社有限公司出版。这是一篇基于CC BY-NC-ND许可证的开放获取文章（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）。可在ScienceDirect上获得目录列表工程杂志主页：www.elsevier.com/locate/engL. Chen，J. Feng /工程部 6（2020）178179·××3：¼q五。3V-4V电源：¼-T=L其对于作为高温TBC的应用不太有用。但由于RENbO4 的 密 度 较 低 ，与RETaO4相比，RENbO 4用作热障涂层时产生的离心力较小。为了改变RENbO4的性质，通过应用Ta和Nb之间的原子量失配以及Ta-O和Nb-O键之间的键强度差异，尝试用Ta取代EuNbO4的B采用固相反应法制备了EuNb1-通过X射线衍射（XRD）和拉曼光谱对晶体结构进行了表征。利用扫描电镜（SEM）对试样表面的晶粒度、气孔和裂纹进行了观察.热性能和机械性能（即，热容量、热扩散率和传导率、热辐射抗性、热膨胀性能、非谐晶格振动强度和杨氏通过进一步的性能优化，EuNbO4陶瓷2. 实验过程采用SSR法合成了EuNb1粗物质包括Eu2O3、Ta2O5和Nb2O5粉末和C2H5OH（上海阿拉丁生物化学技术有限公司，有限公司、中国）。称取物料在乙醇中球磨72 0 min，2 4 0r·min-1.将混合物使用热分析仪（TMA 402 F3，NETZSCH，德国）测试温度依赖性热膨胀率（100 -1200℃）。试验在氩气（Ar）气体流体中进行，试样被切割成8 mm 2 mm1 mm的尺寸以适应样品保持器。加热速度为5 Kmin-1。测试时间持续约5 h，每次仅测试一个样品。为了测试热扩散率（k），将大块试样机加工成半径为3mm且厚度为1mm 的圆盘采用银（Ag）和碳（C）在激光闪光仪（LFA457，NETZSCH，德国）内的Ar气体保护下进行测试。每次测试3个样品通过“辐射+脉冲”方法校正热扩散率值被使用。导热系数（k0）由k、CP和q确定k0½kCPq7其中，比热Cp是使用诺伊曼-柯普原理计算的孔隙度的影响，/，对导热系数的影响如下所示[21]：k041- /2-/3-/4-/5在90 °C下保持840分钟以除去C2H5OH。将干燥的混合物压制成半径为7.5mm、厚度为2 mm的块体，烧结前在280 MPa下保温8 min，然后在1400-1600 °C下烧结1 0h ， 得 到 致 密 样 品 。通过XRD（Mini-Flex 600，Rigaku Corporation，日本）确认晶体结构。采用拉曼光谱和X射线衍射研究了晶体结构的变化。共焦光谱仪（Horiba-Jobin Yvon，Horiba，Ltd.，USA）使用He-Ne离子激光器（ 532 nm ） 收 集 拉 曼 光 谱 。 使 用 SEM （ EVO 180 ， Zeiss ，Germany）来调查表面形态，因为晶粒尺寸、孔和裂纹影响热性能和机械性能。通过测定超声脉冲发生器/接收器（UMS- 100，TECLAB ，France）的传输间隔，计算了EuNb1-XTaXO 4的纵向（VL）和横向（VT各种属性被确定[20]：K3应用德拜热传导机制与声子的传播有关，因为热量通过绝缘体中的声子传输[23]：k¼CV lVM=3 9其中k为全致密样品的热导率，CV为单位体积的比热，l为声子平均自由程，高温时比热对热导的影响有限，达到3kB（kB为玻尔兹曼常数）/原子。在此，获得l：VM100V的声子平均自由程，l，通常被不同的散射程序，表明l和k随声子散射强度的增加而减小。“一声。1二号！#-1平均声速：VM¼3V3-V3ð1Þ3. 结果和讨论杨氏模量：E¼L T2 2 2T L TV2-V 2ð2Þ图1（a）显示实验EuNb1-EuNb_（1-L T12伏V2泊松比：m/2-2V=V/2-3VLizes在m相;没有晶体结构的转变，检测到与Ta含量的增加。图1（b）显示主要XRD峰与标准PDF卡上的那些略微偏离这与烧结温度有关。 最终的烧结T L剪切模量GE2011年12月27日体积模量BE3、1-2伏ð4Þð5ÞEuNbO4的相变温度为1400 °C，随Ta含量的增加而升高，EuNb2/6Ta4/6 O4的相变温度为1600 °C。EuNb_（1- X）Ta_xO_4的室温喇曼谱也有类似的峰. 1（c）. 每个拉曼振动模式的位移和强度EuNb1-XTaXO 4的两个最强拉曼振动模（V1和V2结果格吕奈森参数c3 .第三章。1v的拉曼光谱与XRD所示的情况一致6：1/22 -3伏如果检测到没有相变，则表明每个样本在相同的M相中结晶。通过热膨胀速率曲线确定热膨胀系数（TEC）。图2显示EuNb1- X Ta X O 4180L. 陈先生， J. Feng /工程 6（2020）1781图1.一、EuNb_（1- X）Ta_xO_4（X = 0/6，1/6，2/6，3/6，4/6）陶瓷的相结构（a）XRD，25°≤ 2 h ≤ 65°;（b）XRD，27°≤ 2 h ≤ 31°;（c）室温拉曼光谱（25 °C，532nm，100-9 0 0c m- 1 ） 。图二、EuNb1-XTaXO 4（X = 0/6，1/6，2/6，3/6，4/6）陶瓷的典型表面形貌（a）EuNbO4;（b）EuNb5/6 Ta1/6 O4;（c）EuNb4/6 Ta2/6 O4;（d）EuNb3/6 Ta3/6 O4;（e）EuNb2/6 Ta 4/6 O 4。这归因于最高的烧结温度。最终烧结温度与熔点有关。EuNbO 4的最终烧结温度为1400 ℃，物质在1600 ℃熔化EuNb2/6 Ta 4/6 O 4的最终烧结温度为1600 °C，EuNbO 4的熔点通过Ta的B位取代而提高。较高的熔点意味着较高的极限应用温度。晶界明显，晶粒间结合良好。晶粒尺寸细小，晶粒间结合良好，具有优异的热性能和力学性能。表1中的数据表明，Ta的B位取代对EuNbO4的力学性能有显著影响.EuNbO4的杨氏模量约为76GPa，Ta的B位取代使EuNbO4的杨氏模数在EuNb 2/6 Ta 4/6 O 4中检测到最高的杨氏在体积模量、剪切模量和平均声速中也观察到类似的情况。EuNb1当X≤3/6时，EuNb_（1-X）Ta_xO_4的弹性模量和声速的增加很小。杨氏很明显，Ta的B位取代导致键合强度的增加高的杨氏随着键长的减少，键强度增加[24]。图1表明EuNb_（1L. Chen，J. Feng /工程部 6（2020）178181≤≥表1测量了EuNb 1-XTaXO 4（X = 0/6，1/6，2/6，3/6，4/6 ）陶瓷的平均声速、弹性模量（E，B，G）、Grüneisen参数（c）和泊松比（m）。XVM（m·s-1）E（GPa）B（GPa）G（GPa）CM0/622467653301.540.261/6232595113352.210.362/6231492127332.400.383/62393102100381.980.334/63022169122661.600.27图3.第三章。EuNb_（1- X）Ta_xO_4（X = 0/6，1/6，2/6，3/6，4/6）陶瓷的声速和弹性模量（a）声速;（b）弹性模量。导致键长增加。因此，据信Ta-O键的强度远大于Nb-O键的强度，这导致杨氏模量的增加。键强度越大，声子的传播速度越快，热导率也随之增加。然而，影响导热的因素是复杂的，将详细讨论.图4（a）表明EuNb 1- X Ta X O 4的热膨胀率随着温度的升高而迅速增加。在1200 °C时，EuNbO4的热膨胀率最小，而EuNb 3/6 Ta3/6 O 4的热膨胀率最大。 图 4（b）表明EuNbO 4具有最低的TEC（10.2×10 - 6 K-1，1200 °C），Ta的B位取代可提高EuNbO4的TEC。EuNb3/6Ta3/6O4在1200°C时具有最大的TEC（11.2 × 10 - 6K-1），远高于7 YSZ（10.0×10 - 6 K-1）和RE 2 Zr 2 O 7（9.0× 10 - 6 K-1）[25-27]。高TEC将有助于减少操作期间面漆陶瓷和基底合金之间的热应力，并将延长TBC的寿命晶体结构通过取代而松弛但EuNb 2/6 Ta 4/6 O 4的TEC（11.0×10 - 6 K-1）略低于EuNb 3/6 Ta 3/6 O 4，这是由于EuNb 3/6 Ta 3/6 O 4的杨氏模量显著增加所致. EuNbO 4和EuNb3/6 Ta 3/6 O 4的杨氏模量之差（2/6 GPa）远小于EuNb 3/6 Ta 3/6O 4 和 EuNb 2/6 Ta 4/6 O 4 的 杨 氏 模 量 之 差 当 X =3/6 时 ，EuNb1EuNb2/6 Ta4/6 O4的TEC 高于EuNbO4，低于EuNb3/6 Ta3/6O4。当X =4/6时，随着键合强度的增加，TEC值有所降低无机陶瓷的热膨胀源于原子在平衡位置附近的非谐振动，见图4。 EuNb1(a)热膨胀率;（b）TEC。182L. 陈先生， J. Feng /工程 6（2020）178··其特征在于Grüneisen参数。如表1所示，EuNbO4的Grüneisen参数已经通过Ta的B位取代而增加，这与组分依赖的TEC很好地一致。因此，随着Ta含量的变化，EuNb1-XTaXO 4的电子转移系数受不同因素的如表2所示，EuNb 1- X Ta X O 4的比热随温度的升高而增加（0.35-0.58 J · K-1· g - 1，25-900 ° C）。此外，EuNb1根据Neumann-Kopp原理，比热随分子量增加而降低。图5（a）表明EuNb 1-XTaXO 4的热扩散率（0.42-同时，当温度高于700°C时，EuNb1-XTaXO 4（X =0/6，1/6）的热扩散率明显增加，这是由热辐射引起的。EuNb1-图 5（b）表明EuNb1-XTaXO4的热导率（1.52 -3.28W·K-1·m-1，25-900 °C）随温度的升高而降低，EuNb 3/6Ta 3/6 O 4的热导率最小（1.52W·K-1·m-1，700 °C）。 热辐射效应使EuNb 1-XTaXO 4（X = 0/6，1/6，2/6，3/6）在高温（≥ 500 °C）下的热导率增大。EuNb 2/6 Ta 4/6 O 4的热扩散率和热导率没有增加，这是由于它具有最好的抗热辐射性能。热传递是通过声子进行的，即在绝缘体中的晶格振动[28，29]。在声子传播过程中，它们通过各种过程散射，包括Umklapp声子-的表2用Neumann-Kopp原理计算了EuNb1X比热摄氏25（J·K-1·g-1）摄氏100摄氏200摄氏300400°C摄氏500600°C摄氏700800°C900°C0/60.430.460.480.500.520.530.540.550.560.581/60.390.420.440.450.470.480.490.490.510.522/60.370.400.420.440.450.460.470.480.490.503/60.360.380.400.420.430.440.450.460.470.484/60.350.370.390.400.410.420.430.440.450.46图五. EuNb1(a)热扩散率;（b）热导率;（c）热导率的成分依赖性;（d）声子平均自由程。L. Chen，J. Feng /工程部 6（2020）178183··¼D/l··lx111毫米4笼状结构，以降低导热性，~LTDTD-2C受上述过程限制的声子平均自由程（l）由不同部分组成[291 1 1 1X1X在Ta含量为4/6时，X的含量略有增加。EuNb 1- X Ta X O 4的声子平均自由程（0.41-1.56 nm，25-900 °C）随温度的升高而减小（图1）。 5（d））。l和k的温度依赖性是类似的。最低l（0.41nm，900 °C）在EuNbO .当量（10）表示lTa其中lp、ld、lb和lx分别是从Umk-lapp声子-声子散射、点缺陷散射、晶界散射和其他过程导出的声子自由程图图1和图2表明没有检测到相变，并且晶粒尺寸（微米级）比声子自由程尺寸（纳米级）大几十倍。此外，由 晶 界引 起 的 声 子散 射 强 度 随温 度 的 升 高而 降 低 。根 据 EuNb1-Umklapp散射的程度通过晶格的非简谐振动来反映。EuNbO4的非简谐晶格振动被Ta的B位取代所增强，并且在EuNbO4中检测到Grünei- sen参数的最低值（表1）。由于Grüneisen参数随着温度的升高而增大，因此热导率随着温度的升高而减小。此外，还引入了点缺陷，这归因于连接到VM和k。VM是温度依赖性的;因此，l的温度依赖性由热扩散率决定此外，EuNb2/6 Ta4/6 O4的Vm（3022 m·s-1）比其它样品的Vm（2246-2393 m·s-1）快得多热辐射传导在高温下发生EuNb1-XTaXO 4（X = 0/6，1/6，2/6，3/6）的热扩散系数和热导率在高温下略有增加，声子为了得到EuNb1-XTaXO 4的本征声子热导在Klemens[30]和Ambegaokar[31]的工作中，由点缺陷和晶界引起的声子散射强度是恒定的，并且绝缘体的平均声子自由程主要由lp，ld和lb组成[33因此，热扩散率的温度依赖性晶体生长温度T与lp陶瓷是如下[36，37]：Nb（92.9 g mol-1）和Ta（180.9 g mol-1）之间的原子量差。Ta5+和Nb5+四配体的有效离子半径相等（0.064nm），因此可以忽略由离子半径差异一般来说，错-原子量和离子半径的拟合达到最大值lp¼l0hexp.T-D=bTH. 3 m1 = 3-1ið12Þ当X在替换过程中为3/6时[25，30，32因此，EuNb1TD¼kB4pVVM13EuNb3/6 Ta3/6 O4. EuNb 3/6 Ta 3/6 O 4的 声 子 散 射 过 程 示 意 图 如图所示 。 6，其中Ta原子是T-TDm1= 3ð14Þ最强的声子散射源。首先，Ta的B位取代导致原子量差异，因为Ta原子比Nb原子重得多。第二，Ta的引入增加了总晶胞重量和晶体结构复杂性。Clarke[35]的工作证明，热导率随着晶胞重量和晶体结构复杂性的增加而第三，Ta和Nb原子以四个O原子为中心，其中，TD是德拜温度，h是普朗克当温度大于T-D时，l如下[36，37]：TaO型和NbO四面体 声子是通过-1CbTm1=3bCm1=3.1Σ1544升~exp.TD-1TTD-2C型双头机在各种陶瓷中有报道[32，36，37]。复杂晶体结构和笼状结构是EuNbTaO具有低热导率的重要原因。其中C和D是参数。图5（d）显示了在高温下，l和T之间明显偏离l/T-11-XX4在图5（c）中可以清楚地观察到热导率的组成依赖性。在相同温度下，EuNb1-XTaXO 4的热导率由于热辐射效应。为了获得内在的lat-EuNb1根据k和l之间的关系，k的确定如下[36，37]：-1-1bCm1=3.1Σ见图6。EuNb的声子散射过程示意图，a轴，b和c轴分别代表其余两个轴。3/6标签3/6O4陶瓷观察当量（16）表明，当没有热辐射时，倒数热扩散率随着温度的升高而会产生效果。图7（a）示出了k-1遵循等式（1）中（16）低温下然而，当tem-当温度大于600 °C时，k-1偏离k-1T（虚线）关系。对EuNb1图7（a）显示，内禀声子热扩散率随温度升高而单调下降。在图1和图2中观察到了本征声子热导率和声子平均自由程的类似的温度依赖性。7（c）和7（d）。EuNb1-导热系数的变化趋势表明，随着温度的升高，D¼2/64/6DK~ð16Þ184L. 陈先生， J. Feng /工程 6（2020）178n2V····见图7。EuNb1(a)倒数热扩散率;（b）内禀声子热扩散率;（c）内禀声子热导率;（d）内禀声子平均自由程。进一步随着温度的升高，并且将接近Cahill等人[34-36]推导出的理论极限值（kmin稀土磷酸盐（REPO4）的优异的热辐射抗性[40]。K·minKB2 = 322： 48分TVL174. 结论EuNbO_4的合成及其热性能和力学性能其中n是每个晶胞的原子序数。理论上的最小热导率随着声速的减小而减小。如表3所示，EuNbO4的kmin约为0.78W·K-1·m-1，表明可以降低EuNbO4的实验k值。ZrO2合金化效应已被应用于降低稀土钽酸盐的热导率，这些方法可能对EuNbO4有效[38]。此外，其它稀土元素（例如，Gd、Dy、Ho、Yb、Er和Lu）。至于热辐射效应，双层涂层可有效阻挡LaPO4/La2 Zr2 O7陶瓷的热辐射传导性[39]。EuPO4/EuNbO4双涂层可用于尝试降低EuNbO4的热辐射传导率，表3拟合了EuNb1- XTaXO4（X= 0/6，1/6，2/6，3/6，4/6）陶瓷的倒数热扩散系数（k-1）和理论最小热扩散系数（kminX固有k-1（s·m-2）CDkmin（W·K-1·m-1）0/62 290T + 198 92330 590214 2180.781/61 858T + 563 55125 248576 1760.872/62 006T + 477 30626 762490 6870.893/62 040T + 501 88027 736515 7480.874/61 859T + 506 70831 505522 4611.05通过SSR已经成功地通过Ta的B位取代进行了优化。在1200 °C时，由于晶体结构弛豫和晶格非简谐振动强度的增强，EuNb3/6Ta3/6 O4的 TEC最高可达11.2× 10- 6 K-1。在EuNb 2/6 Ta 4/6 O 4中检测到最高的杨氏的最小实验热EuNb3/6Ta3/6 O4的电导率（1.52WK-1 m-1，700 °C）是由于Ta和Nb原子量的最大失配所致。通过B位取代Ta，提高了EuNb1-EuNbO4的理论最小热导率（0.78WK-1 m-1）表明实验热导率可以进一步降低。与7 YSZ和La 2 Zr 2 O 7陶瓷相比，EuNb1EuNb1-确认本研究得到了国家自然科学基金（51762028和91960103）和云南省稀贵金属材料基因组工程（2018ZE019）的资助。L. Chen，J. Feng /工程部 6（2020）178185遵守道德操守准则林晨及景峰声明彼等并无利益冲突或财务冲突须予披露。引用[1] 王军，崇晓艳，周荣，冯军.稀土氧化物热障涂层材料的显微结构和热性能研究（RE =Nd，Eu，Gd，Dy，Er，Yb，Lu）. Scr Mater2017;126：24-8.[2] Sarin P ， Hughes RW ， Lowry DR ， Apostolov ZD ， Kriven WM. 稀 土 铌 酸 盐（LnNbO 4）的高温性质和铁弹相变JAm Ceram Soc 2014;97（10）：3307-19。[3] Brixner LH，Whitney JF，Zumsteg FC，Jones GA。LnNbO_4型稀土氧化物的铁弹性Mater Res Bull1977;12（1）：17-24.[4] 作者：Machida M，Murakami S，Kijima T.镧系钽酸盐LnTaO 4（Ln = La，Ce，Pr，Nd和Sm）的光催化性能和电子结构J PhysChem B 2001;105（16）：3289-94.[5] Haugsrud R ， Norby T. 稀 土 原 钽 酸 盐 和 原 钽 酸 盐 中 的 质 子 传 导 。 NatMater2006;5（3）：193-6.[6] Kim DW，Kwon DK，Yoon SH，Hong KS.具有铁弹性的稀土原酸盐的微波介电性能。美国陶瓷学会杂志2006;89（12）：3861-4。[7] 刘健，王伟. LaNbO4陶瓷的压缩行为和畴相关形状记忆效应Mater Lett1996;26（1-2）：1-7.[8] 冯军，史安，肖波，Clarke DR。钽酸钇高温相变的第一性原理计算。Phys Rev B2014;90（9）：094102。[9] Mercer C，Williams JR，Clarke DR，Evans AG.关于控制亚稳四方相氧化钇稳定氧化锆韧性的铁弹机制。Proc R Soc A2007;463（2081）：1393-408。[10] 李桂荣，王良生.基于宏观和微观协同设计的自增强隔热耐用热障涂层。 Appl SurfSci 2019;483：472-80.[11] Ren XR，Pan W.高温降解氧化钇稳定氧化锆的机械性能。Acta Mater2014;69：397-406.[12] LiQL，Song P，Lü KY，Dong Q，Li Q，Tan J，et al. 陶瓷-金属玻璃梯度过渡涂层的断裂行为。 Ceram Int 2019;45（5）：5566-76。[13] 刘明君，张明，张晓芳，李桂荣，张强，李晓春，等。等离子喷涂-物理气相沉积中气相涂层材料的传输与沉积行为。Appl Surf Sci2019;486：80-92.[14] 刘永成，刘斌，向海明，周永成，年浩海，陈辉峰，等.钙钛矿结构ABO 3（A = Sr，Ba; B = Ti ， Zr ， Hf ） 的 力 学 和 热 学 各 向 异 性 的 理 论 研 究 . J Am Ceram Soc2018;101（8）：3527-40。[15] 刘斌，王继英，李富忠，周永春. La 2T2O 7（T = Ge，Ti，Sn，Zr，Hf）烧绿石的理论弹性刚度、结构稳定性和热导率。ActaMater 2010;58（13）：4369-77.[16] 陈丽，蒋永华，庄晓艳，冯军. RETa 3O 9（RE = Ce，Nd，Sm，Eu，Gd，Dy，Er）的合成及其热物理性能研究J Am Ceram Soc 2018;101（13）：1266-78。[17] 刘明健，张克军，张庆，张明，杨国健，李春生，等。等离子体喷涂-物理气相沉积过饱和边界层中团簇形成的热力学条件。 Appl Surf Sci 2019;471：950-9.[18] Song XM，Meng FL，Kong MG，Liu ZW，Huang LP，Zheng XB，et al. 高温下APS YSZ涂层中裂纹与显微组织的关系。2017;131：277-84.[19] 李桂芳，李刚，王玲，杨刚.一种能够自增强热障性能的新型复合层状涂层。ScrMater2019;163：142-7.[20] Sanditov DS，Belomestnykh VN.弹性理论参数与固体平均体积模量的关系。Tech Phys 2011;56（11）：1619-23.[21] 张文，王文，等.氧化钇稳定氧化锆陶瓷的热传导性能研 究 . 北 京 ： 机 械 工 程 出 版社，200 0 . 材料科学杂志2001;36（12）：3003-10.[22] Leitner J，Chuchvalec P，Sedmidubsky D，Strejc A，Abrman P.固体混合氧化物热容的估算。热化学学报2003;395（1-2）：27-46.[23] 基特角固体物理学导论。第6版，纽约：John Wiley&Sons; 1986年。[24] 冯军，肖B，周R，潘W.第一性原理计算独居石型REPO 4（RE = La，Ce，Nd，Sm，Eu和Gd）弹性和热导率的各向异性Acta Mater2013;61（19）：7364-83。[25] 赵明，潘伟，万春良，曲志新，李智，杨军。低导热材料发展中的缺陷工程：综述。JEur Ceram Soc 2016;37（1）：1-13.[26] 赵明，任晓荣，潘伟.同时取代的烧绿石化合物（Ca 2Nb 2O 7）x（Gd 2Zr 2O 7）1- x的力学和热学性质。J Eur Ceram Soc2015;35（3）：1055-61.[27] LiQL，Song P，He X，Yu X，Li C，Huang TH，et al. 等离子喷涂Cu/陶瓷涂层内裂纹扩展的塑性金属阻挡层。Surf Coat Tech2019;360（25）：259-68.[28] 松弛GA。非金属晶体的导热性。固态物理1979;34：1-71.[29] 葛志华，季永华，邱勇，崇晓艳，冯军，何建清。放电等离子烧结碲化铋块体材料中碲溢出对热电性能的影响。Scr Mater2018;143：90-3.[30] Klemens PG.高温下点缺陷引起的热阻。物理学评论1960;119（2）：507[31] 安贝高卡尔五世由于同位素在高温下的热阻 物理学评论1959;114（2）：488-9。[32] 万春林，潘伟，徐庆，秦玉霞，王建东，曲志新，等.点缺陷对（LaxGd 1- x）2 Zr 2O 7热输运性质的影响：实验与理论模型. Phys Rev B2006;74：144109。[33] Raychaudhuri AK 二 氧 化 硅 低 温 热 导 率 平 台 的 起 源 。 Phys Rev B CondensMatter1989;39（3）：1927-31。[34] Cahill DG ， Watson SK ， Pohl RO. 无 序 晶 体 热 导 率 的 下 限 。 Phys Rev BCondens Matter1992;46（10）：6131-40.[35] Clarke DR.低热导率热障涂层的材料选择指南。Surf Coat Tech2003;163-4：67-74.[36] 田志良，孙立昌，王建民，王建英. Lu2 SiO 5低晶格热导率的理论预测和实验测定。J Eur CeramSoc 2015;35（6）：1923-32.[37] BrulsRJ，Hintzen HT，Metselaar R. 非金属化合物本征热导率的新估算方法：以MgSiN 2，AlN和Si 3N 4陶瓷为例。J Eur Ceram Soc 2005;25（6）：767-79.[38] 陈丽，宋平，冯军。ZrO 2合金化对萤石型Eu 3TaO 7陶瓷热物理性能的影响。SCRMater2018年;152：117比21[39] 杨J，万春林，赵明，沙希德M，潘W.高温隔热用La 2Zr 2O 7/LaPO 4复合材料中 辐射导热的有效阻断。 J Eur Ceram Soc 2016;36（15）：3809-14.[40] 杜AB，万CL，曲志新，潘W.独居石型REPO 4（RE = La，Ce，Nd，Sm，Eu，Gd）的热导率。 美国陶瓷学会杂志2009;92（11）：2687-92。
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