工程科学与技术，国际期刊23（2020）1425完整文章R466A替代R410A用于多联供能系统的阿蒂拉湾DeveciogGulu，VedatOrujiangDicle University，Department of Mechanical Engineering，Diyarbakır 21280，Turkey阿提奇莱因福奥文章历史记录：收到2019年2020年1月14日修订2020年4月6日接受2020年4月24日在线提供关键词：VRF系统R410AR466A空调A B S T R A C T本文研究了低GWP的R466A在变制冷剂流量（VRF）系统中的应用。R410A广泛应用于VRF系统。这些系统只允许使用非易燃制冷剂，因为它们需要大量的制冷剂充注。然而，大多数具有低全球升温潜能值且可能适用于空调系统的制冷剂是易燃的。对制冷模式和制热模式两种情况进行了分析三种蒸发温度（4、8和12°C）在研究中考虑了三种冷凝器温度（40、50、60 °C）用于冷却模式。在发情期-在单冷凝器温度为45 °C的条件下，采用三种不同的蒸发温度（-10、-5和0 °C）进行实验。结果表明，与R410A相比，R466A的制冷量和制热量均较大。R466 A在制冷工况和制热工况下的COP值分别比R410 A高5-15%和4%。很好因此，R466A可作为R410A的替代品，用作VRF系统和空调的合适制冷剂。在短期内，R466A可以直接使用，而无需在使用R410A的系统中进行任何结构性修改。©2020 Karabuk University. Elsevier B.V.的出版服务。这是CCBY-NC-ND许可证（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）。1. 介绍已知可变制冷剂流量（VRF）系统具有高能量性能。它们可以提高住宅和商业建筑的能源性能[1]。尽管HFC基制冷剂R410A在VRF系统中具有较高的GWP值，但其仍未得到推广。《基加利修正案》[2]启动了逐步禁止氢氟碳化合物的程序具有低GWP的R32是R410A的替代品，但其易燃，因此不能用于中央空调应用，例如需要大量制冷剂充注的目前，具有低于750的GWP的R32用于单个分体式空调以满足欧盟法规。这些装置的充气极限为3 kg[3]。空调是可能的，在新推出的混合VRF系统的制冷剂充注量不超过这一限制。或者，充气室外机放置在室外。然而，通过热交换器将制冷剂的能量传递给水导致对系统效率的不利影响（即水而不是制冷剂在建筑物中循环在商业建筑中，几乎一半的能源消耗都被视为*通讯作者。电子邮件地址：voruc@dicle.edu.tr（V. Orueli）。由Karabuk大学负责进行同行审查空调系统[4]因此，商业建筑空调系统的选择在能源消耗方面具有重要意义。优选VRF系统的另一个原因是它们具有令人满意的能量效率。这是由于在系统中完全使用制冷剂。因此，具有低GWP和高能量效率的制冷剂在VRF系统中应该是优选的。VRF系统具有占地面积小、安装材料少、外形美观、需求供应灵活、部分负荷供电比理想、适用范围广因此，近年来它们已成为中央空调系统的首选设备.它们也有一些缺点，如不理想的管道安装，水平和垂直安装的差异和回油问题。然而，选择合适的制冷剂来保护环境比这些缺点更重要 参见图 1、VRF技术始于R22。然后，具有零ODP的R407C用于过渡期，R410A用于近几十年的VRF系统。在此期间，由于延长了铜管线，VRF系统的利用率和制冷剂量都有所与传统空调系统相比，多联式空调系统的主要缺点是初投资较高https://doi.org/10.1016/j.jestch.2020.04.0032215-0986/©2020 Karabuk University. 出版社：Elsevier B.V.这是一篇基于CC BY-NC-ND许可证的开放获取文章（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）。可在ScienceDirect上获得目录列表工程科学与技术国际期刊杂志主页：www.elsevier.com/locate/jestch1426A.G. DeveciogGulliu，V. 工程科学与技术，国际期刊23（2020）1425命名法全球升温潜能值hh0m_性能系数供暖模式性能系数全球变暖潜势焓，kJ·kg-1制冷剂质量流量，kg·s-1恒熵过程焓，kJ·kg-1压缩比QeQhTeTcTdWelGs制冷量，W制热量，W蒸发温度，°C冷凝器温度，°C压缩机排气温度，°C压缩机功率消耗，W等熵效率25002000150010005000* 估计数1985 1998 2003 2021*年对季节性节能研究产生了良好的影响。室内机对制冷过程的贡献最大，也是与室外机最接近的一种。因此，存在室内单元的介质的热舒适性会受到不利影响。因此，建议在设计与室外机最接近的室内机容量时，应考虑这一因素。对VRF系统中的不同制冷剂进行了能量和火用分析[12]。根据研究结果分析，确定了多联供冷系统在供热和供冷同时进行的情况下运行效率最高。从理论上比较了地源热泵和VFR，表明前者比后者的效率高9VRF系统比变风量系统、风机盘管新风系统和中央冷水机组-锅炉系统分别图1.一、 多年来在VRF系统中使用的制冷剂类型然而，由于VRF系统的节能潜力，投资回收期可能比一般商业建筑的风冷冷水机组系统多约1.5年[5]。Li和Wu[6]基于模拟结果研究了热回收VRF系统的能量特性。他们报告说，不同的温度控制方法和热回收百分比对节能是有效的。指出热回收型VRF系统比热泵型VRF系统节能约15%。Liu等人[7]开发了一种统计方法，以确定由于VRF系统中制冷剂泄漏或错误维护而引起的制冷剂充注故障。在另一项研究中，旨在将水冷VRF外部单元的冷却水温度降低至低于可用安装温度的值，并通过实验测量验证理论结果[8]。因此，一种新的算法开发的冷却塔。为了分析改变效应，考虑在夏季进行6周的操作。结果表明，系统COP提高7.3%，运行费用降低11%左右。Liu和Hong[9]比较了地源热泵系统和采用空气源的VRF系统的能效。研究表明，对于热负荷要求较低的建筑，地源热泵系统具有较高的节能效果。多功能变制冷剂流量（MFVRF）系统同时向建筑物提供冷却、加热和热水。在使用MFVRF系统的实验工作中，研究了部分负荷率对热水需求和热回收操作模式期间性能的影响[10]。结果表明，随着MRVRF系统热水需求量的增加，部分负荷率提高，系统供热性能提高。通过实验数据分析了DVM AC系统的部分负载性能、负载性能和能耗参数[11]。结果指出，部分负荷性能如之前比较VRF系统与HVAC系统的调查报告所述[13，14]。此外，Zhu等人[15]将实验数据与模拟进行了比较，以评估变制冷剂体积空调系统的能量性能总制冷量的实验值与模拟结果之间的平均误差约为25.2%至28.3%。Li等人[16]进行了一项调查，以支持VRF系统的性能。他们将实验数据和仿真结果进行了对比，以验证针对水冷VRF系统开发的仿真模块的有效性。实测数据与模拟结果的比较显示，制冷量和耗电量的误差分别为11.3%和15.7%对VRF系统的研究表明，电子膨胀阀的控制也改善了变速压缩机和制冷剂循环的控制[17]。热泵中连续加热的主要问题也适用于VRF系统。在这种情况下，计划在模块之间平均分配频率，这些频率是通过提出加热控制策略的研究中的模型确定的[18]。将具有与VRF系统中频率变化不同的控制系统的DVM（数字可变多路）空调系统与其他HVAC系统进行比较[19]。有人指出，特别是在部分负荷，DVM系统提供了更多的节能比所有其他系统。Zhao等人[20]开发了一种在部分负荷条件下可变蒸发温度的新控制策略。在该策略中，操作频率随着蒸发温度的降低而降低，从而降低功耗从文献调查中可以看出，特别是需要高制冷剂量的空调系统，具有低GWP值的非易燃制冷剂不足。目前正在继续研究开发新的制冷剂，因此正在获取其能量参数和应用数据显然，使用新制冷剂的VRF系统的操作可以被认为是一个重要的研究课题。因此，本研究的主要目的是研究R22 R407C R410A R466AGWPA.G. DeveciogGulliu，V. 工程科学与技术，国际期刊23（2020）14251427在使用R410A的VRF系统中，具有低GWP的R466A的能量参数。因此，可以在新一代制冷剂中选择合适的制冷剂。2. VRF系统世界上第一个使用可变制冷剂体积控制（简称VRF）已于1982年推出时可变制冷剂流量（VRF）是一种在单个制冷或制热周期内仅循环所需最小制冷剂量的技术。因此，最终用户可以通过该机制一次单独控制多个空调区域[21]。这些应用首先在日本开始，然后扩展到远东，欧洲和北美。通过技术发展，此类系统广泛用于医院，商业中心，酒店，教育机构，官方建筑，特别是在欧洲和亚太地区国家非常受欢迎多联式制冷系统的基本控制原理是在制冷工况下，通过改变制冷剂的流量，同时保持蒸发温度类似地，制冷剂的流速变化，而压缩机排放压力保持恒定，以满足加热模式的热负荷[20]。VRF系统对于部分负载是非常有效的。它们对变速压缩机和风扇造成的部分负载提供最佳响应。由于沟道长度短，通过沟道的损耗因此，能量损失被减少到最小量。小容量室内机的风扇消耗的能量较低[13，22]。VRF系统提供快速响应，特别是取决于改变环境状态，以保持室内热舒适条件状态。因此，它们在部分负载和环境温度值变化时消耗的功率更少[23]。VRF系统的容量控制根据部分负荷变化为10以这种方式，当2个室内单元对于具有20个待调节的独立区域的建筑物操作时，功率消耗将为约10%。2.1. 操作方法该系统通常在蒸汽压缩系统中运行，基本区别在于它具有多个蒸发器和膨胀阀。该系统由一个室外机和多个室内机组成，室外机包括压缩机和冷凝器，室内机包括蒸发器和膨胀阀。在这些系统中，每个室内单元可以在不同的内部空间温度下操作。压缩机速度增加和减少，因此在系统中循环的制冷剂变化，并且制冷剂以所需的量提供给处于操作模式的室内单元。通过仅提供所需的冷却或加热，变频压缩机在系统运行期间继续节省大量能量。蒸发过程所需的制冷剂量由电子膨胀阀调节。此外，该系统配备了传感器和软件控制整个系统，并确定操作条件。图中给出了双管VRF系统的示意图。 二、2.2. 市场现状随着投资的增加，对空调和制冷系统的需求也越来越大VRF在2017年的全球销售额与2016年相比增长了约11%[25]。2017年在土耳其销售了221，335台室内机和36，791台室外机[26]。最大的VRF市场中国占65%。预计市场对小型VRF和水源VRF类型的需求将增加[27]。表1列出了2014年至2017年全球大市场的销售数量。意大利、土耳其、法国和俄罗斯在欧洲VRF市场的增长中发挥着重要作用。韩国和印度在亚太地区拥有最重要的市场份额。韩国有许多VRF系统在亚太地区国家的销量3. VRF系统在R22被淘汰后，R410A由于零ODP和合适的热力学性质而被首选用于分体式空调和VRF系统R410A最显著的区别之一是它比R22具有更大的工作压力然而，R410A不符合欧盟法规，因为它具有高GWP值。因此，对于最大气体填充量为3kg的单个分体式空调，似乎R410A已被R32取代。R32不用于需要较高制冷剂充注量的系统，为安全起见，当R32用于需要充注大量制冷剂的室内机时，可能会导致危险情况因此，制冷剂应当是优选的，使得其具有适当的能量性能并且其具有小于750的GWP值。表2列出了本研究的主要研究对象R410A和R466A的一些基本特性。在重要的指标中，临界压力和临界温度对于两种制冷剂彼此接近。较高的临界温度由于较低的压缩机排气温度值而提供增强的COP另一方面，当临界温度高时，蒸汽压将降低，这导致体积能量容量降低。因此，为了彻底解决这些问题，还需要进行实验研究。从表2中可以看出，R466的GWP小于R410A的GWP，这是由于在前者制冷剂的结构中存在CF3I（三氟碘甲烷）。由于R466A的GWP为733[29]，因此很容易满足欧盟对分体式空调的标准表3中所示的混合物量指出，R466A可被ASHRAE分类为不可燃（A1）。因此，R466A也可用于设备（例如，VRF系统），需要与R410A类似的高制冷剂充注量。4. 理论模型建立了一个蒸汽压缩循环的模型，以比较制冷剂的热力学行为。该模型基本上由包括压缩机、冷凝器、4个蒸发器和4个膨胀阀的装置组成，如图3所示。它被设计成一个小型的VRF系统。室外机内部当一台室内机通电时，压缩机以所需的频率运行，以提供足够的制冷剂量来补偿室内机的容量如果另一个室内机也被打开，压缩机的频率将增加，并且补偿两个室内机容量所需的制冷剂量被输送到这些室内机。当通过室外机中的四通阀改变流动方向时，因此系统在加热模式下运行，室内机像冷凝器一样运行，室外热量将被转移到内部介质中系统容量见表4。表5中规定了模型中的冷凝器和蒸发温度。对于冷却模式，考虑三个气候区域的环境温度来选择冷凝器温度。对于加热模式，三种不同的1428A.G. DeveciogGulliu，V. 工程科学与技术，国际期刊23（2020）1425图二. VRF系统示意图。表1历年各国VRF销售数量（×1000）[25]。国家2014201520162017中国653611710818日本134129131135欧洲123126145154美洲（北美+拉丁美洲）52566071APAC193207235249表2所研究的制冷剂的一些性质。[29]第29话选择三种环境温度的蒸发温度值。系统的过热和过冷值分别假定为7 °C和3 °C。压缩机等熵1大气压下的沸点（°C）-51.6-51.7临界温度（℃）72.1 83.8临界压力（kPa）4926 59082°C时液体密度（kg·m-3）1168.3 1259全球升温潜能值2088 733安全组A1 A1润滑剂POE POE表3所研究制冷剂的形成成分效率gs被认为是70%，而容积效率gv基本上是测量的质量流率与理论的质量流率为90%。压缩机转速为2900 rpm，排量为54.31 cm3/rev。容积效率评估方法见[30]，因此，考虑到给定的gv数值，可以计算通过整个系统的质量流率m压力损失通过冷凝器和蒸发器以及动能和势能的变化被忽略的分析。根据模型计算了COP、每个室内机的制冷量（Qe）以kW为单位计算如下：Qe;1¼m_4h1-h4h1制冷剂组合物质量分数（%）R410A[28]R32/R12550/50R466A[29]R-13I1/R32/R12539.5/49/11.5A.G. DeveciogGulliu，V. 工程科学与技术，国际期刊23（2020）14251429·表4VRF组件的容量。图三. VRF模型的示意图。XQe 四分之一Qe;1 Qe; 2Qe; 3Qe; 45式中m_i为质量流量，单位kg·s-1，h为Qe;2¼m_6h1-h42Qe;3¼m_8h1-h4h3Qe;4¼m_10h1-h44制冷剂（kJ kg-1）。注意，通过Refprop软件[31]评估了所研究制冷剂的热力学性质。由于Qe量如表4中所示是已知的，所以通过每个室内单元的质量流率可以用等式4计算。（1）下标数字是如图3所示的状态。压缩机的功耗-排序，W_el（单位：kW）由下式求得：W_el¼m_1h2-h16其中，如前所述，m_1是参考0.9的可接受体积效率（gv）值确定的。压缩机的等熵效率gs定义为：表5蒸发和冷凝器温度与运行模式有关操作模式Te/Tc（°C）冷却+4/40+4/50+4/60+8/40+8/50+8/60+12/40+12/50+12/60加热-10/45-5/450/45––––––制冷量/制热量（kW）室内单元12.0/2.2室内机22.0/2.2室内机32.8/3.0室内单元43.6/3.8室外机11.6/11.81430A.G. DeveciogGulliu，V. 工程科学与技术，国际期刊23（2020）14250P¼PeHElg/sh2-h1ð7Þ5. 结果和讨论对由四个单元组成的模型的计算结果表明其中H0对应于熵在压缩机的排出和吸入状态下保持恒定的情况下的焓。因此，压缩机排放状态，即，图3中的点2可以直接使用等式2来固定。（7）对于给定的Te、Tc和gs值。在加热模式下，由冷凝器排放到待加热环境的热量被发现为：本节讨论室内单元和单个室外单元。 在每个室内单元单独操作的情况下，在图4中针对冷却模式描绘了系统的功耗Wel与冷却能力Qe的关系。四种不同的室内机的制冷量取为2、2.8、2.8和3.6 kW。 图 4表明对于两种制冷剂，Wel随Q e显著增加，使得WelXQ¼WQð8Þ当Qe从2kW提高到3.6kW。任何空调或制冷系统的能量性能由性能系数（COP）定义，性能系数（COP）可以通过冷却模式中的冷却能力（或加热模式中的加热能力）与用于运行系统的电力供应的比率来获得到11%，因此R466A可以被认为是一种有利的制冷剂，由于较低的功耗情况。图图5示出了当VRF系统在满负荷下操作时，系统功率消耗Wel随压缩比（PH/PL）的变化，压缩比被定义为高压除以低压，即所有室内单元都在运行。注意到PH/PL取较大值COPQeWElPQhð9Þ当Te增加时（例如，4、8和12 °C）。类似地，在Te的某一情况下，较高的Tc对应于增加的PH/PL。随着PH/PL的增加，总功耗也变得更高为COPh¼W_elð10Þ例如，在Tc= 40°C时，将R466A的Te从4°C增加到12°C导致Wel和PH/PL分别提高36%和30%左右，其中，COP和COPh分别是指制冷和制热模式有人说，Q是一个...用EQ。（5）而PQh由Eq. （八）、900很好在图5中看到的显著行为是，对于已知的Te和Tc的情况，R466A的压缩比大于R410A的压缩比。应该注意的是，PH和PL 的幅度分别为R410 A较高，但压缩比，PH/PL是R466 A的情况下更大。因此，在给定的PH/PL下，R466 A的Wel低于R410 A。此外，在PH/PL较大的情况下，两种制冷剂的Wel覆盖Tc时制冷剂质量流量m_的变化600和T e情况绘制在图中。VRF系统的所有室内单元都在运行的情况下（图中的点1）， 3）。很明显，Tc的增大和Te的减小导致了m _2的增大. Asanillustra-在Te=4°C的情况下，R466A表明m_值接近300在40、50和60 °C的冷凝器温度下分别为55、61和68 g/s，对应于m_约的最大提高24%。然而，R466A对于Tc= 50°C的情况，例如，结果表明，由于Te从02kw 2.8kw 3.6kwQe见图4。 各室内机的耗电量与制冷量。4至12 °C。在图6中还应显著注意，对于Tc和Te的给定情况，R410A具有高出10%的m_about量。与R466A相比降低了18%。只要考虑到环境和安全问题，较低的制冷剂需求可以被视为一种优选的情况。550047504000325025001750R410A Tc= 40°CR410A Tc= 50°CR410A Tc= 60°CR466A Tc= 40°CR466A Tc= 50°CR466A Tc= 60°C10001.7 2.2 2.7 3.2 3.7 4.2 4.75.2PH/PL图五. 制冷剂总功耗随压缩比的变化R410aR466AWel（W）Wel（W）e此外，与R466A相比，R410A的Wel高约3%A.G. DeveciogGulliu，V. 工程科学与技术，国际期刊23（2020）14251431R410A Tev= 4°CR410A Tev= 8°CR410A Tev= 12°CR466A Tev= 4°CR466A Tev= 8°CR466A Tev= 12°C·--85系统性能系数COP的行为它由Eq.（9）可以在图中看到。 7对于案件，所有室内机都在运行。对于两种制冷剂，75COP的改善，当Tc就是更低。为706560555035 40 45 50 55 60 65Tc（°C）见图6。 在研究的Te情况下，制冷剂的质量流量随Tc的变化。表6包括通过蒸发器的质量流率值例如，R410A在蒸发温度为4、8和12 ℃时的COP值分别为4.3、4.9和5.8°C，Tc= 40 °C。然而，对于相同的制冷剂，将冷凝器温度增加到50 °C分别导致在T e为4、8和12 °C的情况下COP值降低为3.0、3.4和3.9。此外，对于给定的Tc和Te组合的情况，获得的R466A的COP比R410A更高，例如，发现在Tc= 60 °C和Te= 40 °C下，R410A和R466A的COP量分别为2.4和2.8。作为参考图7的近似评估，对于覆盖的冷凝器和蒸发温度，计算出R466的COP比R410 A的COP高5 -15%。VRF系统可以作为热泵工作，用于冬季供暖应用。这种加热系统的总功率消耗Wel的行为取决于蒸发当每个室内单元单独操作时。注意m_值温度Te如图8所示。在加热模式下，冷凝器TEM-表6是通过方程计算的。（1）首先，与Tc和Te对m_1的影响有关的基本行为与讨论图1B所述的相同。 六、类似地，与R466A相比，用于每个室内单元的R410A具有更高的m_量。 减小的m_可以实现具有较小尺寸的管道直径的系统。还清楚的是，m_随着Qe增加，使得R410A的Qe增加1.6kW导致m_增加。近80%。 由于确定较高的Tc和较低的T e以及增强的Q e情况导致较大的m_，因此可以在表6中验证，对于R410 A，m _的最小值和最大值分别为11.6和27.6g·s-1。同样地，R466 A的最小和最高量的m_可记为10.3和23.5gs-1。表6中还以粗体形式给出了制冷剂的上述数值。对于三种不同的温度，Tc蒸发温度图8指出，Wel随着T e的增加而减小，例如，对于10 ° C、5 ° C和0 °C的T e值，Wel可以分别确定为3210、2900和2600 W。最重要的是，与R466A相比，R410A消耗更多的功率，使得前者的Wel比后者的W el高约5%。8 .第八条。当系统处于加热模式且所有室内单元都在运行时，压缩机排气温度Td随压缩比PH/PL的变化如图9所示。PH/PL越大，Td越高，与制冷剂类型无关。例如，R410A情况表明，对于3.42、4.03和4.78的压缩比，Td值分别为84、88和93 °C。图 中的另一个 重要趋势。 9是Td值表6在室内机中循环的质量流率的量（冷却模式）。制冷剂Qe（kW）Te/Tc（°C）4/408/4012/404/50m_（g·s-1）8/5012/504/608/6012/60R410a2.011.811.711.613.213.113.015.315.115.02.816.416.416.318.518.418.321.421.221.03.621.221.220.923.823.623.427.627.327.0R466A2.010.610.510.311.711.511.313.112.912.72.814.814.614.513.316.115.918.318.017.73.619.118.818.621.020.720.423.523.122.8765R410A Tc= 40°CTc= 50°C4R410A Tc= 60°CR466A Tc= 40°C3R466A Tc= 50°CR466A Tc= 60°C213 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13Te（°C）见图7。在不同的Tc情况下，所研究的制冷剂的COP随Te的警察1432A.G. DeveciogGulliu，V. 工程科学与技术，国际期刊23（2020）1425见图8。制冷剂在系统加热模式下的功率消耗分布。见图10。加热模式下COPh随蒸发温度的变化95908580753 4 5 6 7PH/PL见图9。压缩机排气温度与制热工况压缩比的关系。对于R410A情况，与R466A相比，更大（平均百分比为8%）。考虑到高排气温度可能会对压缩机寿命产生不利影响，因此只要系统安全运行，通过R466A降低Td的表7包括质量流率的量，m_through_con_1。当每个室内单元单独操作时，在加热模式下密度更大。可以看出，随着热容的增加，m_增加，VRF系统在加热模式下的性能系数COPh，其通过等式获得。在图10中描绘了当所有室内单元操作时的情况下的分布。对于常数Tc，COPh明显地随着Te具 有更大的值而改善。参考图10可以粗略估计，Te导致COPh至少提高10%。图10中更重要的证据是，对于任何Te情况，R466A的COPh值比R410A大近4%。由于R466A提供了相当好的能量性能，因此可以很容易地选择它作为VRF系统中合适的替代制冷剂。6. 结论R466A不易燃，具有低GWP，因此它将很快用于VRF系统。本文对R410A和R466A分别在制冷和制热模式下运行的小型多联供冷系统进行了从研究中获得的基本信息如下：R466A可直接用于VRF系统，而无需进行结构改变，或者可以使用设计与该替代制冷剂兼容的系统组件。与R410A相比，R466A的制热量和制冷量都更高。两种制冷剂在给定的情况下Te。作为R466 A情况在Te= -5 °C时的样本指示，将Q h从2.2增加到3.8 kW导致m_2变化72.3%。此外，每个室内机的R410 A的m_2比R466 A的m_2高约8- 10.5%。另外，对于两种制冷剂，m_随着Te表7在室内机中循环的质量流量的量（加热模式）。较小的操作压力和压缩机排放压力值为系统的构建阶段提供了显著的优势当在系统中使用R410 A时，所需的制冷剂质量流量在制冷模式下，R466 A的COP值比R410 A的COP值大约5同样，与R410A相比，R466A在加热模式下的COPh值平均高出4%制冷剂Qh（kW）Te/Tc（°C）-10/45-5/45 0/45m_（g·s-1）R466A具有较好的节能性能和较低的GWP值，不仅可用于多联式制冷系统，而且可作为R410A的替代品用于空调系统。竞争利益作者声明，他们没有已知的竞争性财务利益或个人关系，可能会影响本文报告的工作。R410aR466ATd（°C●●●●●●●R410a2.210.010.210.53.013.613.914.33.817.217.718.111.850.752.053.4R466A2.29.29.49.53.012.612.813.03.815.916.216.511.846.947.848.6A.G. 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