ffiffiffiffiffiffi¼工程科学与技术，国际期刊21（2018）229完整文章微非牛顿（假塑性）物料螺杆挤出机的参数分析与设计J.I. Orisaleyea，O.A.Adefuyeb，A.A.Ogundarea，O.L.法迪佩ba尼日利亚阿科卡拉各斯大学机械工程系b尼日利亚拉各斯州立大学Epe校区机械工程系阿提奇莱因福奥文章历史记录：2017年6月21日收到2017年11月8日修订2018年3月1日接受2018年3月15日在线提供保留字：螺杆挤出机微非牛顿剪切变稀假塑性生物聚合物幂律1. 介绍A B S T R A C T挤出机已在食品、聚合物和制药工业中得到应用。物料的流变特性是确定螺杆挤出机设计参数的重要依据。由蛋白质、核酸和多糖组成的生物聚合物在正常操作范围内是剪切稀化的（假塑性）。然而，用于预测和设计非牛顿假塑性材料的螺杆挤出机的分析模型是罕见的。在这项研究中，一个分析模型，适合设计的螺杆挤出机轻微非牛顿材料的发展。该模型被用来预测螺杆挤出机的性能，同时处理材料的幂律指数稍微偏离1（牛顿的情况下）。使用无量纲分析，设计和操作参数的影响进行了研究。确定最佳通道深度的表达式，螺旋角也被导出。该模型能够在幂律指数范围内对螺杆挤出机的性能进行预测，并给出了预测结果。幂律指数影响螺杆挤出机最佳流道深度和螺旋角的选择©2018 Karabuk University. Elsevier B.V.的出版服务。这是CCBY-NC-ND许可证（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）。法律指数值介于1=p21和1之间，但那些被归类为高度合成聚合物的使用增加和回收不足增加了环境问题[1]。生物聚合物和生物基塑料被认为是合成的不可降解聚合物的合适替代品。正在考虑的生物聚合物包括淀粉、纤维素衍生物、壳聚糖/几丁质、树胶、蛋白质和脂质。食品流变学特性的知识是设计和工艺评估，过程控制和消费者对生物聚合物产品的可接受性所必需的[2]。生物聚合物的主要类别是蛋白质、核酸和多糖[3]。 Mos'cicki和Zuilichem[4]指出，众所周知，在正常操作范围内，淀粉和富含蛋白质的材料是剪切稀化或假塑性的。非牛顿，假塑性行为描述的幂律：gmocn-1。幂律指数n是材料对剪切的敏感性或非牛顿行为程度的指标稍微非牛顿的材料有一种力量*通讯作者。电子邮件地址：jorisaleye@unilag.edu.ng（J.I.Orisaleye）。由Karabuk大学负责进行同行审查非牛顿流体的值在0和1之间=p2[7]。Homaidan[6]在挤出细磨纤维素浆料方面所做的工作表明，高达67重量%的浓缩木粉浆料略微非牛顿。Nikoo等人[8]观察到来自阿穆尔皮肤的明胶略微非牛顿，并且剪切变稀，流动指数在0.82和1之间。Heyes等人[9]注意到壳聚糖的轻微非牛顿溶液可以由包括乙酸、柠檬酸、甲酸、乳酸、苹果酸和酒石酸的水溶液的溶剂产生[10]。Quiroz-Castillo等人已经进行了脱乙酰壳多糖和脱乙酰壳多糖与 其 他 材 料 的 共 混 物 的 挤 出 [11] ， Quiroz-Castillo et al.[12] 和Steckel和Mindermann-Nogly[13]。Li等人[14]指出，尽管用于生产淀粉膜的挤出加工技术已经开发了多年，但由于工艺变量和材料性质的影响，Willett等人[15]和Della Valle等人[16]发现蜡质和普通玉米淀粉表现出假塑性行为，并且随着温度或水分含量的增加而变得更具牛顿性。Xie等人[17]指出，直链淀粉含量较低的玉米淀粉在其熔融状态下具有更牛顿的行为较高的假塑性行为是由于直链淀粉链之间的缠结增加。富含支链淀粉的淀粉是https://doi.org/10.1016/j.jestch.2018.03.0012215-0986/©2018 Karabuk University.出版社：Elsevier B.V.这是一篇基于CC BY-NC-ND许可证的开放获取文章（http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/）。可在ScienceDirect上获得目录列表工程科学与技术国际期刊杂志主页：www.elsevier.com/locate/jestch命名法DgGzhHH选择LLm_monNpPQQntUvX螺杆直径，m重力加速度，m/s2无因次压力梯度，公式（21）通道深度，m无因次河道深度，h=D最佳无量纲通道深度，方程（18）螺杆长度，m无量纲螺杆长度，L=D质量通过量，kg/h稠度指数，Pa.sn幂律指数（无量纲）螺杆转速，rpm压力，Pa无因次压力，P=moxn无因次体积吞吐量，方程（16）无因次体积吞吐量，2Q=WHV时间，s无因次速度，vz=v速度，m/s穿过螺旋槽的坐标轴上的距离，myYzZZ·S·G·G·Q·/optX垂直于螺杆根部的坐标轴上的距离，m垂直于螺杆根部的无量纲距离y=D沿螺杆通道向下的坐标轴上的距离，m沿螺杆通道的无量纲距离，z=D沿螺杆长度的无量纲距离粘度，Pa.s无因次粘度，gDn-1=movn-1密度，kg/m3剪切应力，Pa螺旋角，度最佳螺旋角，螺杆角速度度，rad/s下标x穿过螺旋槽的y垂直于螺纹根的z沿螺钉通道230J.I. Orisaleye等人/工程科学与技术，国际期刊21（2018）229也观察到表现出增加的牛顿行为。Tajuddin等人[18]还指出，在主要用水塑化热塑性淀粉的过程中，观察到的行为倾向于更牛顿化。食品、陶瓷、聚合物、制药和冶金工业广泛使用挤出机和辊磨机等设备。挤出也可用于生物聚合物的加工[19]。力通过设备的壁传递到加工材料[20]。Womer[21]讨论了良好的挤出螺杆设计的基础，指出塑化螺杆是挤出机的心脏，必须执行四个主要功能，包括进料或轴向输送;均匀熔融;稳定、一致的熔体泵送;以及熔体池的均匀混合。通常，挤出机由许多部件制成，包括齿轮箱、驱动齿轮箱的驱动马达、一体式推力轴承、进料喉部、电加热筒和塑化螺杆。Ozsipahi等人[22]指出，单螺杆挤出机中的流动现象引起了许多研究人员的注意，因为挤出机的非牛顿型流体输送在许多工业应用中得到了利用。Vlachopoulos和Strutt[23]概述了聚合物加工，重点介绍了热塑性材料最重要的工艺，即挤出和注塑。Khatry和Abbulu[24]还介绍了适用于制药行业的熔融挤出概述，指出适当优化工艺对于保证产品质量和性能至关重要。Vampel等人[25]提出了用于预测单螺杆挤出机出口处的质量流率和压力作为材料性质和挤出机操作条件的函数的简化模型该模型以实验值为基础，将线性项与一些众所周知的非线性关系（如质量流量对粘度的依赖关系）结合起来。Rao和Schumacher[26]提出了确定挤出螺杆和模具尺寸的设计公式，这些公式可以优化涂层工艺。研究表明，幂律指数能可靠地反映树脂的流变性，它可以方便地从熔体流动曲线获得。Kokenik和Demiryürek[27]研究了单螺杆挤出机的流体动力学性能，特别是涉及计量区域。他们说，理论模型是能够估计挤出机计量区域的流体动力学行为，并且还能够预测不同操作 条 件 下 的 挤 出 机 几 何 形 状 和 聚 合 物 流 速 Yamsaeng-sung 和Noomuang[28]使用3-D有限元建模来模拟大米面团通过挤出机的流动，对用于淀粉基零食产品的单螺杆挤出机的设计进行了研究。Covas和Gaspar-Cunha[29]研究了聚合物流变特性对典型单螺杆挤出机预测性能的影响。为了得到重要的过程响应，如轴向压力、熔化速率、熔化温度、功率消耗和混合度，开发了一个全局模拟包。该研究还涉及幂律常数的影响，无论是在一般的过程行为和挤出机的灵敏度输入条件的微小变化。Li[30]开发了一种挤压蒸煮的一维计算机模型，该模型可以模拟和预测各种加工条件（如进料速率、螺杆速度、进料温度/湿度、机筒温度）下的挤压机行为（如压力、温度、填充因子、糊化、停留时间分布、轴功率）。 Janssen和Mos'cicki[31]介绍了最简单、最便宜的食品挤出机的设计和建模的基本知识，这些挤出机仍然经常用于饲料和食品行业。给出了预测挤出机操作的质量流理论和过程现象。Abdel-Ghany等人[32]导出了简单的控制代数方程，以模拟单螺杆挤出机的性能。发现机筒中产生的压力与螺杆几何形状和加工条件直接相关。Gabriele等人[33]研究了枸杞提取物的流变行为，以正确设计和优化专用于枸杞生产的单螺杆挤出机研究确定了应力-剪应变关系，并对挤出机性能进行了简化分析。建立了流量和功率消耗与螺杆转速之间的幂律关系。Tadmor和Gogos[34]指出，不可能有非牛顿流体通道流动的解析解。然而，他们注意到Hirshberger[35]解决的问题，该问题说明了在分析处理幂中的绝对符号时引入的相对复杂性22XiPþ挤出机的设计@z@t@x@x@y@z@z@y@y¼-@y-XY@xYY@yzy@zg/m o.@y。¼-@z-XZ@xYZ@yZZ@z@ z¼ @ y mo. @y。@y@xyzLvzgDn-1p@Zssin/¼2n@Y-qg@y@zJ.I. Orisaleye等人 /工程科学与技术国际期刊21（2018）229-237231法律模式封闭形式的解决方案，因此，在这项研究中，数学模型的目的是开发设计螺杆挤出机，考虑加工轻微非牛顿生物聚合物。本文对剪切变稀物料在螺杆挤出机中的流动进行了解析求解。2. 建立数学模型为了建立数学模型，假设杆是旋转的，而螺杆是静止的。还假设忽略螺钉曲率的影响，使得具有图1所示几何形状的螺钉的通道可以展开以形成直的矩形通道。因此，机筒变成在螺旋通道的表面上滑动的无限平板，以相对于螺杆的速度和等于螺旋角的角度剪切材料。分量速度，枪管速度v的v x和vz由下式给出vx1/4vsin/1/4xDsin/1/2vz¼vcos/¼xDcos/1000矩形通道的向下通道或z方向中的流动的动量（Navier-Stokes）方程为：q@vxvx@vxvy@vxvz@vxsxz<$szx<$4-g.@vx@vz3c简化控制方程的假设条件包括：通道内的流动是稳定的;体积力或重力引起的力是可忽略的;雷诺数和速度都很小，导致惯性力可忽略;筒体与螺杆紧密贴合，泄漏的影响也很小忽略通过间隙的流量;与绝对压力相比，由粘度引起的法向剪切应力可忽略不计;流量充分发展，速度在下行信道方向上不变化，@z<$0° C ， 速 度 仅 随 螺 杆 根 部 到 机 筒 的 距 离 而 变化;@v z=@x<$4@v y=@x <$0° C;通道中的材料流动沿螺杆挤出机的截面被忽略。如果通道内的材料流是粘性的，使得在简化假设下仅存在一个速度分量v z，则运动方程简化为：@p@x¼0小时40分钟@p@y¼0千4百万@p¼@。g@vz4c@p@sxx@syx@szx¼-@x@x@y@zxq@vyvx@vyvy@vyvz@vy2012年粘度被认为遵循剪切依赖性的幂律方程，这是由于生物聚合物材料在正常操作范围内的剪切稀化行为。功率粘度的剪切依赖性定律为[4]：@t@x@p@s@y@z@s@s. @vz。q@vzvx@vzvy@vzvz@vz通过将幂律粘度模型代入Eq. （5）进入Eq。（4c），则运动方程变为：@t@x@y@p@s@s@z@s@p@“. @vz。n-1。@vz#@y剪切应力的本构方程为：syx<$sxy<$4-g.@vx@vy3asyz-g.@vz@vy3b使用螺杆直径作为基本参数引入以下无量纲参数：Y<$D;Z<$D;L<$D;U<$v;g<$movn-1;P<$moxn运动方程的无量纲形式写成如：@P1@。. @U。n-1@U！@Z¼2n@Y. @Y。 @Yð8Þ通道长度和螺杆长度之间的关系为：Zs¼Zsin/π 9π对于轻微非牛顿流的流动指数范围，将剪切速率视为正值，使得无量纲运动方程可以写为：@P1位@。@U@YFig. 1. 螺杆挤出机的几何形状。方程的解析解（10）寻求。通过整合Eq.（10）一次，简化，所得方程为：n-1þqgyð5Þqgzð6Þð10Þnð- Þ1联系我们111YHn2N@PZnnn@PsinZnpHn1sinðþÞ-ncos@þn@Zsn@P2n 1@Pntan2/opt12012年12月22日/@。n@U¼cos/-n1辛/YnH-Y15n2N1 psin / cos /-2/n/¼ 0ð17Þ232J.I. Orisaleye等人 /工程科学与技术，国际期刊21（2018）229-237U@Y¼2P@ZsYsin/A1ΣΣ1ð11Þ表1模型模拟中使用的有量纲和无量纲数据A1是积分常数。等式的右边可以使用以下形式的二项式级数展开尺寸数据压力250g511/4英寸x1英寸a a1x2二号！你... .ð12ÞN100-600 rpml0.1h5在扩展Eq.（11）使用二项式展开和在第二项处截断，等式变为：直径50-150毫米/10-30°q1000 kg/m3@ U“。@ PnA1.@P1-nn#m_100kg/h@Y¼2Ysin/@ZsYsinn@Z sð13Þ无量纲数据P0.1-7当量 使用以下边界条件对公式（13）U014UHcos/14描述通道中材料的速度分布的方程描述为：H0.03-1长0.5-20n0.7-1.2001年。Σ1当量（15）可以在通道表面积上积分，以获得无量纲体积通量，如下：QnpHsincos2n1n3 .第三章。Σ12nn-n12n1@P@Zs辛/pH2n1sin/16sin第一项在右边的方程。（16）是阻力流这是因为，当一个人的身体在旋转的时候，第二项是压力流分量。阻力流是螺杆的理论输出，如果螺杆的出口处不存在模头，则其将是预期的压力流分量代表与拖曳流相反的假想流[36]。2.1. 最佳通道深度，实现最大吞吐量得到了最大吞吐量的最佳通道深度通过区分当量（十六）与尊重到H，θ@Q=@H<$0θ，使得：二 、Σ1ðþÞðnþ1Þ@s通过重新安排和简化，“n1P1#nn1罪 Þ 联系我们/182.2. 最佳螺旋角，实现最大吞吐量通过微分方程，得到了螺杆挤出机最大生产量的最佳螺旋角。（16）对于f，θ@Q=@ //<$0θ，使得：.Σ2图二、无因次吞吐量Qn与无因次压力的关系图梯度，G，对于不同的流动指数，n，与（a）2名科特迪瓦人/-sin/-2nH@Zs 辛/cos/¼019zGriffith[37]和（b）Rauwendaal[38]。通过代入三角关系式，并假设-对于轻微非牛顿流，“的。产品编号1-1探2Hn120通过替换Eq.通过将公式（18）转换为公式（20），可以获得用于最佳通道深度的最佳螺旋角，/选择¼nn@Zs乌斯季坦 /选择¼2019年12月21日ΣH选择¼ðH22n1nn2nWHVJ.I. Orisaleye等人 /工程科学与技术国际期刊21（2018）229-237233图三.在（a）H = 0.25和P = 3.5;以及（b）H = 0.5和P = 3.5时，对于不同幂律指数n，无因次吞吐量Q与无因次长度L的进一步简化，最佳螺旋角为“2n2n1#见图4。对于不同的通道深度H，在（a）/1/410mm和P = 5;以及（b）/1/430mm和P = 5时，无量纲吞吐量Q与无量纲长度L的2019年12月24日/opt¼tan-12n 1ð22Þ¼¼z如从图2中观察到的，吞吐量随着指定参数的流指数的减小而减小。图2a示出了3. 结果和讨论螺杆挤出机已经被建模，假设稍微非牛顿流动行为，其中材料的流动指数在模型结果与Griffith[37]的结果一致。正如Tadmor和Gogos[34]中所报道的，格里菲斯格里菲斯1=p2和1.模拟参数见[37]使用1%羧基乙烯基聚合物水溶液和玉米在25°C的温度下，在他的研究中。 图 2b比较所开发的模型表1.3.1. 模型验证当量公式（16）描述了以沿螺杆的压力梯度和幂律指数n以及其它参数表示的生产量对于特殊情况，其中n1，这是牛顿流的考虑，在方程中的体积吞吐量。（16）被发现是相同的文献中广泛报道。生物质原料的幂律指数对螺杆挤压式生物质成型机的性能有影响该效应如图2中的无量纲吞吐量图所示，其中Gz和Qn定义为[34，36]：线性近似由Rauwendaal[38] Heldman和Lund[36]报道。对于大于0.6的流动指数，由轻微非牛顿材料组成的材料，当前模型预测更接近Griffith[37]的研究，而不是Rauwendaal[38]的线性近似。从图中还观察到，在低无量纲压力下，与Griffith[37]然而，随着流动指数的减小，模型的预测精度降低。3.2. 操作和几何参数的影响流动指数n对螺杆G@P@ZsHn 1sin/mpDNncos/23从图3中观察挤出机。可以看出，流动指数的降低降低了指定参数的机器的吞吐量。如图所示，存在特定的螺钉长度234J.I. Orisaleye等人/工程科学与技术，国际期刊21（2018）229其中吞吐量几乎恒定。虽然生产量随着流动指数的降低而降低，但生产量几乎恒定的螺杆长度与流动指数无关。还观察到，通过量也受到螺旋通道的几何形状的螺杆长度对螺杆挤出机的吞吐量性能的影响从图1A和1B中可见。 3和4如前所述，可以看出，在产量最终随着螺杆长度而变得恒定之前，产量随着螺杆长度的增加而增加。这些图表明，压力流对生产量的影响随着螺杆长度的增加而减小。回流，或负流，观察图。 4用于非常短的螺钉长度。回流是由于方程中净流量的压力流量分量（十六）、因此，应选择足够的螺杆长度，以防止物料在螺杆挤出机中流动受阻。图图5和图6示出了改变螺杆长度的效果，螺旋角对吞吐量的影响。从图中可以看出，可以概括为吞吐量随着信道的增加而深入然而，这种泛化是相对的，取决于螺杆长度和螺旋角。图6（a）显示，对于高无量纲压力、短螺杆长度和大螺旋角，通过量随着通道深度的增加而降低。这意味着深螺杆通道不适合高压应用，特别是当挤出螺杆较短时。 图图 6（a）示出了在大于20°的螺旋角处的回流。见图6。在（a）P=5和L = 1;以及（b）P = 5和L =5下，对于不同通道深度H，无量纲吞吐量Q与螺旋角I的曲线图。图五.在（a）P=5和 L = 1;以及（b）P = 5和L =5时，对于不同螺旋角f，无量纲通过量Q与无量纲通道深度H的曲线图。图图6（b）示出了对于更高的螺杆长度，压力流的影响大大降低。图图6示出了无因次吞吐量与螺旋角和不同螺杆长度的关系图。可以看出，短螺杆的最大生产量迅速达到，其比长螺杆的生产量小得多。还可以看出，随着螺旋角增加超过15°至25°的范围，取决于通道深度，压力流或回流的影响显著高。图7显示了无量纲压力对螺杆挤出机产量这些图表明，当使用具有深通道的螺杆时，无量纲压力的增加导致产量下降无量纲压力是压力、粘度和速度的函数。当模头压力高时，当使用较低粘度的生物聚合物时，当使用短螺杆时或当螺杆以低速操作时，压力流动的效果增加。图中的螺杆特性曲线。图8还示出了无量纲压力对螺杆挤出机的无量纲产量的影响。可以看出，无因次通过量随着无因次压力的增加而减小，这导致具有负梯度的图。图8（a）显示曲线的梯度随着螺杆长度的减小而减小，这意味着无因次压力对短螺杆长度的挤出机的生产量具有更大的影响。从图8（b）中，线的梯度随着通道的增加而减小。J.I. Orisaleye等人 /工程科学与技术国际期刊21（2018）229-237235见图7。对于不同的无因次压力P，无因次吞吐量Q与无因次通道深度H的曲线图，（a）L = 1和/¼20Ω;以及（b）L= 5和/¼20Ω。见图8。无因次通过量Q与无因次压力P的曲线图，（a）不同的无因次螺杆长度L，在H= 0.25和/¼ 30° C;和（b）不同的通道深度H，在L = 1和/¼ 20° C。深度，这意味着随着压力的增加吞吐量迅速下降。3.3. 最佳参数最佳无因次通道深度已作为螺旋角、压力梯度和流动指数的函数在方程中（十八）、图中的图。图9 -11是具有这些参数的最佳无量纲通道深度的曲线图。图9示出了无量纲通道深度与螺旋角的曲线图。从图中观察到，螺杆挤出机内最大流动的通道深度的最高值出现在45°和50°之间，这取决于流动指数。图10示出了最佳通道深度与最佳通道深度的曲线图。压力梯度如图所示，压力梯度的增加将增加挤出机中最佳流动所需的最佳通道深度。再次，观察到最佳通道深度取决于生物材料的流动指数。图11示出了最佳通道深度如何随流动指数而变化。较高的流动指数意味着螺杆挤出机所需的最佳通道深度将较低。见图9。 最佳无量纲通道深度H opt与螺旋角f的曲线图。236J.I. Orisaleye等人/工程科学与技术，国际期刊21（2018）229见图10。最佳无因次通道深度H opt与压力梯度dP = dZ的曲线图。见图11。 最佳无因次通道深度H opt与流动指数n的曲线图。见图12。 最佳螺旋角fopt与无量纲通道深度H的曲线图。图13岁最佳螺旋角fopt与压力梯度dP = dZ的曲线图。图14. 最佳螺旋角/opt与流动指数n的关系图。图15.最佳螺旋角（最佳通道深度）/opt与流动指数n的曲线图。ffiffiffiJ.I. Orisaleye等人 /工程科学与技术国际期刊21（2018）229-237237最佳螺旋角已被证明是依赖于通道深度，压力梯度和流动指数。 从图12中可以观察到，最佳螺旋角随着通道深度的增加而减小。图13还示出了螺旋角随着压力梯度的增加而减小。然而，图14示出螺旋角随着流动指数的增加而增加。如等式1所示。根据公式（22），在最佳通道深度处的最佳螺旋角仅取决于挤出机通道内的材料的流动指数。这种关系如图15所示，该图显示螺旋角随着流动指数的增加而增加，流动指数为0.7到1之间的轻微非牛顿材料4. 结论建立了一个数学模型，用于设计和预测螺杆挤出机加工轻微非牛顿材料的行为。该材料为拟塑性剪切变稀材料，其流变特性可用幂律本构方程描述。导出了确定最佳槽深和螺旋角的表达式采用无因次分析法研究了几个操作参数和几何参数对螺杆挤出机性能的影响研究表明，幂律指数对最佳槽深和螺旋角的选择有影响。所建立的模型与实验观测结果吻合较好因此，该模型预测的螺杆挤出机的性能范围内的幂律指数在这项研究中考虑该研究对微机械加工中螺杆挤出机的设计具有一定的指导意义流动指数在1 = p 2和1之间的非牛顿淀粉基生物聚合物。它也可以扩展到设计螺杆挤出机用于具有类似流变性能的聚合物。需要进一步开展与使用生物聚合物进行挤出的实验研究有关的工作，以确定挤出机的特性。资金这项研究没有从公共、商业或非营利部门的资助机构获得任何具体的资助。引用[1] S.D. Sadhu，A. Soni，M.高晓松，淀粉与聚乙烯醇薄膜及其纳米复合材料的热研究 ， 《 纳 米 医 学 杂 志 》 。 纳 米 技 术 。 S7 （ 2015 ） 002 ，https://doi.org/10.4172/2157-7439.S7-002。[2] E.S. Abdou ， M.A. Sorour ， 淀粉/角叉菜 胶可食用 膜的制备和 表征， Int. FoodRes.J.21（2014）189-193。[3] D.R. Picout，S.B. Ross-Murphy，生物聚合物溶液和凝胶的流变学，科学。World J.3（2003）105-121.[4] L. 我的天啊D.J.V. 张文，挤压蒸煮及其相关技术，北京：中国科学技术出版社。 Mos'cicki（Ed.），挤压烹饪技术：应用，理论和可持续性，Wiley-VCH，新加坡，2011年。[5] R.M. Cos，erea，D. Dimonie，M.Dimonie湾 关于生物可降解淀粉基材料流变学的一些方面。U.P.B，Sci. Bull.74（2012）37-48.[6] ASMK Homaidan，用于将细磨纤维素浆料进料至压力系统的改良挤出机（M.S.论文），亚利桑那大学化学工程系，1984年。[7] C. Ng，C.C.梅，用幂律流体模拟泥质浅层的滚波，J.流体。Mech.263（1994）151-183.[8] M. Nikoo，X. Xu，S. Benjakul，G.徐建超Ramirez-Suarez，A. Ehsani，M. 卡桑卡拉，X. Duan，S. Abbas，人工养殖史氏鲟鱼皮明胶的表征，Int. 水Res. 3（2011）135-145。[9] 急诊室Heyes，D.H.戴维斯，V.G.王文，壳聚糖的有机酸溶剂体系，载于：R.A.A.穆扎雷利急诊室Pariser（Eds.），第一届甲壳素/壳聚糖国际会议论文集，剑桥，马萨诸塞州，1978年，pp. 103比106[10] S. Wibowo，壳聚糖-藻酸盐复合物处理鱼糜洗涤水：壳聚糖的分子量和脱乙酰度的影响以及通过处理回收的固体的营养评价，哲学博士论文，俄勒冈州立大学，2003年。[11] J.M. Quiroz-Castillo ， D.E. Rodríguez-Félix ， H. Grijalva-Monteverde ， T.delCastillo-Castro，M. Plascencia-Jatomea，F. Rodríguez-Félix，P. J. Herrera-Franco，与聚乙烯接枝马来酸酐相容的挤出聚乙烯/壳聚糖共混物的制备，Carbohydr.Polym. 101（2014）1094-1100。[12] J.M. Quiroz-Castillo，D.E. Rodríguez-Félix，H.格里哈尔瓦-蒙特韦尔德Lizárraga-LABORIN，M.M. Castillo-Ortega，T. del Castillo-Castro，F. Rodríguez-Félix，P. J. Herrera-Franco，聚乳酸改性聚乙烯/壳聚糖挤出膜的制备和表征，Mater. 8（2015）137- 148。[13] H. Steckel，F. Mindermann-Nogly，通过挤出/球化生产壳聚糖颗粒，Eur.《药学与生物制药杂志》57（2004）107-114。[14] M. Li，P. Liu，W.邹湖，澳-地Yu，F. Xie，H. Pu，H.柳湖，加-地陈，不同直链淀粉含量可食性淀粉膜的挤压加工及表征，J。食品工程106（2011）95-101。[15] J.L. Willett，M.M. Millard，B.K. Jasberg，蜡质玉米淀粉的挤压：支链淀粉的熔体流变学和分子量降解，聚合物38（1997）5983-5989。[16] G. Della Valle，P. Colonna，B. Vergnes，直链淀粉含量对低水合熔融淀粉粘性行为的影响，J. Rheol. 40（1996）347- 362。[17] F.谢湖，加-地于湾，澳-地苏鹏，刘鹏，王俊，H.柳湖，加-地Chen，不同直链淀粉/支链淀粉比例淀粉的流变特性，J. Cereal Sci. 49（2009）371-377。[18] S. Tajuddin，F. Xie，T. M.刘宝荣，刘宝荣。Polym. 83（2011）914-919。[19] 高Zia-ud-Din，P. Fei，淀粉的物理和化学改性：综述，Crit. Rev. 食品科学。Nutr.57（2017）2691-2705。[20] X. Weert，C.J. Lawrence，M.J. Adams，B.J. Pastcoe，食品粉末的螺杆挤出：预测和性能，化学工程科学。56（2001）1933-1949。[21] T.W. Womer，The Basics of Good Extrusion Screw Design，2012年3月13日从http://www.spirex.com检索，2011年。[22] M. Ozsipahi，S. Cadirci，H. Gunes，螺杆挤出机中粘性流体的数值和分析研究，ASME 2016国际机械工程大会和博览会（pp. V007 T09 A034-V007 T09A034），美国机械工程师学会，2016年。[23] J. Vlachopoulos，D. Strutt，聚合物加工概述，材料。Sci. Tech. 1 9 （2003）1153-1160。[24] S. 哈特里湾Abbulu，熔融挤出 J. Pharm. Tech. 3（2011）685-703。[25] 洛 杉 矶 北 卡 罗 来 纳 州 沃 尔 Cardozo ， A.R. Secchi ， F. Angiolini ， 医 学 博 士Pizzol，单螺杆挤出应用的简化模型，第二届南方共同市场化学工程大会，第四届南方共同市场过程系统工程大会，巴西里约热内卢，2005年。[26] N.S.拉奥，G. Schumacher，设计挤出涂布螺杆和模具的实用关系。2002年TAPPIPLACE会议，2002年。[27] E.科沃岛Demiryürek，单螺杆挤出机的设计基础和流体力学性能分析。I -聚合物流动性能，Ind. Lubr。Tribol 61（2009）188-196。[28] R.岩生松角Noomuang，用于淀粉基零食产品的单螺杆挤出机设计的有限元建模，在：世界工程大会论文集，2010年，第III卷，2010年6月30日至7月2日，英国伦敦，[29] J.A. Covas，A. Gaspar-Cunha，聚合物流变学对单螺杆挤出机性能影响的计算研究，e-rheo.pt。1（2001）41-62。[30] C.挤压蒸煮的数学模型。 33（2001）553-563。[31] L.P.B. M 扬森湖 Mos'cicki，单螺杆食品挤出机的设计和建模，TEKA Kom。Mot. 能量。Roln. -OL PAN 2010（10）（2010）136-144。[32] W.E. Abdel-Ghany，S.J. Ebeid，I. Fikry，转速对单螺杆挤出轴向压力分布的影响，Int. J. Innov. Sci.工程技术2（2015）82-88。[33] D. Gabriele，S.库尔西奥湾陈志荣，单螺杆挤压机之设计与应用，国立成功大学机械工程研究所硕士论文，2001。[34] Z. Tadmor，C.G. Gogos，聚合物加工原理，第二版，John Wileyand Sons，NewJersey，2006.[35] M. Hirshberger，非牛顿流体在矩形通道中的流动（M.S. 以色列理工学院化学工程系，海法，1970。[36] D.R. Heldman，D. B.Lund，食品工程手册，第二版， 泰勒和弗朗西斯，纽约，2007年。[37] R.M.李文，螺杆挤出机中的充分发展流动，工业工程化学。Fundam。1（1962）180-187。[38] C. 高分子挤出，北京，科学出版社，1999。
我的内容管理
展开
