没有合适的资源?快使用搜索试试~ 我知道了~
CO2激光焊接AISI 304与Cu异种金属接头研究
工程科学与技术,国际期刊19(2016)684完整文章CO_2激光焊接AISI 304与Cu接头力学性能及组织性能的实验研究Bikash Ranjan Moharanaa,Sushanta Kumar Sahua,Susanta Kumar Sahooa,*,Ravi Batheba印度奥里萨邦Rourkela 769008国家理工学院机械工程系b国际粉末冶金和新材料高级研究中心(ARCI),印度海得拉巴500005A R T I C L E I N F OA B S不 R 一C T文章历史记录:收到日期:2015年7月5日收到日期:2015年10月20日2015年10月21日接受2015年12月10日在线发布关键词:异种金属激光焊接AISI 304 SS铜显微沉淀研究了连续波CO2激光焊接AISI 304不锈钢与工业纯铜异种金属板的力学性能和冶金特性。对熔合区进行了冶金分析,以了解混合和凝固行为。通过宏观分析,观察了不同区域富Cu、Fe和Cr相的宏观偏析形态,发现热影响区厚度约为10 μm。从钢侧到焊接熔池形成的微通道描述了铜首先凝固并为残余熔体生长提供成核表面这些管状微通道的形成可能是由于碳化物沉淀。EDS分析表明,熔池内SS和Cu混合良好。拉伸应力方面的机械性能发现高达201 MPa和断裂的焊接区外获得在熔合区进行了显微硬度测量,以了解小孔生长和淬火,凝固顺序和整个区域的应力分布。© 2016,Karabuk University.出版社:Elsevier B.V.1. 介绍在过程工业中,异种金属偶的使用越来越普遍,这开辟了一个广阔的研究领域,包括过程开发、参数优化和材料开发。学术工程界主要关注工艺开发和焊接参数优化,这些参数适用于用作异种对的市售金属和合金焊接工艺的选择取决于所考虑的不同对的特性以及特定应用所需产品的特性[1]。不相容对的异种焊接产生无数成分的中间合金。不同的焊接工艺提供不同的合金化控制水平。在所有可用的焊接工艺中,激光束焊接由于焊缝小、热影响区窄和熔深高而备受关注。不锈钢-由于它们的互补性质,* 通讯作者。联系电话:+91 6612462520;传真:91 6612472926。电子邮件地址:sks@nitrkl.ac.in(S.K. Sahoo)。由Karabuk大学负责进行同行审查http://dx.doi.org/10.1016/j.jestch.2015.10.0042215-0986/© 2016,Karabuk University.出版社:Elsevier B.V.铜具有高导热性和导电性,不锈钢具有耐腐蚀性。由于固态下的可熔性间隙,这种对的自焊是具有挑战性的由于Ni和Cu在液体和固体状态下的无限互溶性,以及Fe和Ni的互溶性,添加Ni作为填料是最佳的解决方案。但是,在禁止添加填料或不可行的情况下,剩下的唯一解决方案是进行无填料的自生焊接操作,目的是获得良好的微观结构。不同的工作者已经解释了不同相分离和各种特征的描述的机理Rowcliffe等人[2]研究了通过热等静压结合奥氏体SS和沉淀硬化(ph)Cu的可行性。他们的主要重点是中间双层在射电富中子活跃环境中的性能。他们观察到,ph Cu在平行于双层的方向上表现出各向异性的断裂韧性和较差的抗裂纹扩展性。Chen等人[3]对连续CO2激光焊接SS-Cu异种钢接头进行了表征。他们研究了能量输入对熔池微观结构和界面发展的影响。他们的工作试图改进姚等人提出的技术。[4]通过由嵌接几何形状改变的稀释比来控制微观结构他们建议在焊池中使用尽可能少的铜,这样就不会发生凝固裂纹,从而获得更好的焊接质量。Alkikumar等人[5]也研究了出版社:Karabuk University,PressUnit ISSN(印刷版):1302-0056 ISSN(在线):2215-0986 ISSN(电子邮件):1308-2043主 办可 在 www.sciencedirect.com上 在 线ScienceDirect可在ScienceDirect上获得目录列表工程科学与技术国际期刊杂志主页:http://www.elsevier.com/locate/jestchB.R. Moharana等人/工程科学与技术,国际期刊19(2016)684685铜在熔体中的混合机理和稀释行为。虽然众所周知,由于铁和铜在包析点以下的可熔性间隙,两者在熔合区中分离为口袋或条带;研究人员[3Fe液滴形成Cu基体或Cu液滴在Fe基体中形成。此外,在更高的分辨率下,这种现象在微观尺度上重复。因此,在凝固过程中,Fe-Cu合金会因晶界的存在而产生分形重复。这可以作为缺陷来考虑,并且可以通过添加Ni来大部分地解决。与Ni合金化减少了由于Cu引起的热脆性,因为Cu和Ni彼此完全可溶。Suga等人[6]解释了奥氏体不锈钢和纯铜通过激光钎焊不同填料组合(如Cu-Si、Cu-Ni、Ni-Cu、Cu、Ni等)的异种接头拉伸剪切应力的变化,并得出结论,Ni-Cu类型显示出相对较高的Baghjari和AkbariMousavi[7]观察到,熔合区显微组织和HAZ显微组织受整个熔合区的生长速率和温度梯度控制因此,这种方法可以用来改善Fe-Cu基异种焊缝的显微组织织构。Fe在Cu中或Cu在Fe 中的偏 析本质上 是液滴状的 ,这有 助于提供 抗裂性。Torkamany等人[8]解释了激光焊接模式对焊缝熔合区的微观组织和力学特性的影响。等轴晶和细小的柱状枝晶在熔池边界处形成,并向熔池中心生长。非平衡富铜相的存在,突出了接头组织稳定性的问题。采用Nd-YAG激光器对钢、铜、可伐合金、铝等不同材料进行了焊接。Mai和Spowage[9]研究了焊接区的所有特征,如混合行为、显微组织、裂纹、硬度和应力。Roy等人[10]通过保护电弧焊方法研究了Cu-SS 304异种焊缝的冶金和机械性能发现了等轴晶、柱状晶、胞状枝晶等相。在焊接接头中观察到的断裂线在铜侧的热影响区,由于晶粒粗化效应。Yao等[4]认为,在混合区与铜板界面附近出现α和ε相,增加了形成金属间化合物的可能性。Yan等人[11]观察到,与TIG和混合焊接相比,激光焊接在焊件中产生最小的枝晶尺寸。在不锈钢410与铜的扩散连接中,Ni中间层在界面附近形成了固溶区,并形成了(Fe,Ni)、(Fe,Cr,Ni)和(Fe,Cr)化学体系的不同相。Gao等人[12]解释了在熔合区和界面处检测到的不均匀显微组织,其通过增加激光-电弧复合焊接中的热输入而得到改善Sun和Ion[13]提出,由于激光焊接中δ→γ相变的时间不足,焊缝区中存在合金钢、高碳钢和中碳钢中的马氏体热影响区避免硬度过高的唯一预防措施是预热金属。根据Hussain等人[14],奥氏体相在焊接区冷却期间开始析出,这在激光焊接中非常少目前的实验工作集中在一些更多的解释-为了更好地了解激光焊接不锈钢-铜异种材料接头的微观组织,对CO2激光焊接不锈钢-铜异种材料接头的显微组织进行了研究对熔合区、热影响区、界面的不同相以及显微硬度进行了详细研究。2. 实验2.1. 材料和激光焊接在目前的工作中,两种不同的金属板,如AISI 304不锈钢和商业纯铜(化学表1SS 304和铜的化学成分(质量分数,%)。FeCuSiCCRMNNiSS74.11–0.29–17.750.727.13Cu–99.630.37––––母材成分如表1所示)进行焊接,并对其力学性能和显微组织特征进行了研究。AISI 304不锈钢和商业纯铜的平板以对接方式焊接。焊接在“3.5kWCO2板条激光器”连续波激光焊接装置上进行。本机输出功率50实验中使用的光束k> 0.96。用于激光焊接的工作条件和不同工艺参数如表2所示。氦气用作屏蔽气体,流速为20 lpm,并在拖尾模式配置下以45°角通过直径为5 mm的喷嘴进料。喷嘴间距保持在3 mm。提供5秒的气体后回流以防止热焊接区域的氧化通过激光耦合观测,进行了初始板上焊道(BOP)实验,以识别工艺参数如图1所示,通过光学显微镜在40倍下捕获的焊接样品的顶面证明了从外部观察的明显焊接。焊接后的试样呈矩形因此,通过借助线EDM切割器从标距长度中去除额外材料,制备符合拉伸试验标准ASTM E8 M- 04的标准试验样本。图2显示了切割方案。在准备狗骨形样品(标距长度)时从侧面丢弃的部分用于金相观察。在显微镜下观察的面是垂直于焊接方向的焊缝横截面。2.2. 表征焊接横截面是通过用线切割- EDM和随后的抛光来获得的。在超声波浴中清洗冶金样品,并在10%草酸溶液中以3伏蚀刻3分钟在扫描电子显微镜(Oxford,JEOL JSM 6084LV)和光学显微镜(SEIWA)中观察焊缝横截面的显微组织维氏显微硬度测量用金刚石尖端压头进行,施加200 gf载荷,停留10秒。根据标准ASTME8 M-04在Instron®600 KN UTM上进行拉伸测试。表2焊接参数。焊接参数数值激光功率(kW)3.0,3.5扫描速度(m/min)2.0,3.0激光束位置偏离SS光束50 μm直径(mm)0.18光束轮廓高斯模式焦距(mm)300激光束角度900气体流速(lpm)20焦点位置在表面686B.R. Moharana等人/工程科学与技术,国际期刊19(2016)684Fig. 1. 焊接样品的顶面。3. 结果和讨论3.1. 宏微观结构宏观照片取自焊接熔池的抛光横截面,并用ImageJ®软件进行分析熔池的平均面积为1.78mm2,熔池宽度分别为0.924 mm、0.645 mm和0.283 mm。分别位于焊面、焊缝中部和焊缝根部。熔池区域的宏观视图以及测量结果如图3所示,发现HAZ的平均宽度为10 μm。图4中的SEM图像显示了从SS侧熔合边界开始的熔池凝固生长、热影响区和相的变化等。从熔合区向熔池方向外延生长焊接熔池壁在不锈钢侧更加弯曲,更加平直图二. 焊接试样示意图。B.R. Moharana等人/工程科学与技术,国际期刊19(2016)684687图三. 测量不同深度的熔池面积和宽度。(垂直)在铜侧。已经理解的是,Cu和SS之间的热导率的差异是焊接熔池壁的弯曲背后的原因。然而,曲率沿深度是不均匀的。因此,必须有比导热率更多的东西。最可能的参数是Biot数和Nusselt数,由于它们依赖于材料状态和局部形状,它们也可能沿深度变化图5示出了大约22 μm的垂直微通道和两个大致水平的微通道。上半部分的平均宽度为8 μm,下半部分的平均宽度为9.5μm。微通道的形成可能是由于Cu和SS在熔融状态下的相互不相容性。它们的特征形状受熔融过程中在该处活动的熔体的雷诺数的影响见图4。 熔池从熔合边界的凝固生长。图五. 焊池周边区域的SEM图像显示微通道形成;黄色圆圈中的标签显示进行EDS的部位。快由于材料是不混溶的,并产生不同的区域,它们将降低接头的强度。蚀刻后,垂直和较低的水平通道显示出沿其长度延伸的岛。上面的一个没有岛屿的特点,可能是因为它的宽度较窄。这些岛状物可能是由于不混溶的熔体在焊缝流动线之后的不同区域中的微观偏析而形成的(在它们周围的材料与草酸反应后被蚀刻Matsumoto等人[15]给出了SS和Cu在1823 K-2073 K温度范围内表面张力的实验值Brillo和Egry[16]已经显示出Fe-Ni、Cu-Ni和Cu-Fe二元合金体系的不同表面张力值,表面张力的这些差异导致液体状态下的不相容性。此外,由于湍流状态从层流到湍流并返回的变化,相遵循湍流的流线,但不混合。这可能是交替的Cu和SS微通道的波动性质背后的控制因素。相分离和弯曲特征可能降低接头的拉伸强度3.2. EDS观察结果用EDS对熔池微观结构中的选定部位进行定量成分分析。观察到的微通道,焊接池边界和岛是感兴趣的网站,以了解其形成背后的现象。如图5所示,选择三个部位A、B、C进行EDS分析。A在基质中,B和C分别在水平和垂直微通道的岛中。如图5所示的区域A被称为基质,因为与区域B和C相比,基材SS 304主要存在。区域B和C被描述为Cu微通道。元素组成在表3中给出。A区由不锈钢基底金属和夹杂的铜组成。它是熔体外围的重铸区表3取自EDS的不同部位的元素组成网站铁(K)镍(K)钴(K)锰(K)铬(钾)硅(K)F(K)O(K)铜(K)一49.967.852.311.3110.591.0110.645.0911.24B6.644.55–0.302.01––4.9781.54C8.842.02–0.871.570.03–7.5379.12688B.R. Moharana等人/工程科学与技术,国际期刊19(2016)684见图6。 横截面管状通道见图7。 带有焊缝流线的铜管道横截面。池其组织为贝氏体组织,枝晶臂间距为1.07 μm。这个区域有些铬贫化。水平微通道的另一侧的区域A及其对应物在多个方向上表现出外延生长,主要垂直于铜区。可以推断,在焊池的这一部分中,铜首先凝固,并且它为残余熔体的生长提供了成核表面B区是铜与夹杂的钢痕迹,和功能是不是一个贝塞尔曲线的外观。因此,它很有可能是在湍流条件下冷却时形成的。铜通道的边界与周围的不锈钢混合,但核心保留为纯铜。区域C是在水平铜微通道处取得的,并且EDS指示存在发现的痕量硅,这可以归因于被捕获的钢。在B区中不存在Si是由于极低的钢截留。该区域是外层不锈钢、中间碳化物沉淀物和中心铜的夹层。图6中的垂直特征是不锈钢基质中的中空管状通道,在分别用FeCl3和10%草酸蚀刻后发现。这条水道在一端与一条流水线汇合。图7所示的小管内部中空形状及其相关横截面表明其内部有碳化物沉淀。图7所示的双叶特征的EDS和图6所示的铜小管中不存在材料,确认其为碳化物。最初,推测这些是由Cu和SS微偏析到不同区域形成的同轴结构。但仔细观察叶状结构,可以看出这是分离锋卷曲的结果;很像一个蛋卷。这里有两种相互竞争的现象。一种是Cu和Fe由于其较低的可熔性而分离成两个完全不同的前沿,如果峰值温度不足以引发混合并且如果焊池搅拌不充分,则可能发生这种分离。其次,只有当温度达到足以促进物质前沿运动的程度,并且存在足够的对流来移动物质时,才有可能使该前沿卷曲。在较低/焊缝外侧流线隔板。这些枝晶显示出对草酸蚀刻的敏感性。树枝状突起的方向垂直于基底材料, 到下一条流水线。枝晶的数量更多地朝向下伏线的底部,而较少地朝向上伏线的上部,在两者之间具有明显的分隔。 此外,分隔线不呈柱状,夹杂物呈球形。如果凝固是从焊接线的中心开始的,那么枝晶的方向将垂直于 在这种情况下,似乎先前的凝固区提供了开始凝固的必要表面,并由枝晶的形状确认。枝晶的基部比尖端宽,并且在这种情况下,较窄的尖端保持朝向焊接线。随着凝固从底部向焊接线进行,形成耗尽Cr的枝晶。尽管EDS分析证实了铬的贫化,但尚不清楚从枝晶中排除铬的原因。一个可能的原因可能是晶体结构从FCC转变为BCC。Cr的溶解度因Cu中存在Fe或Fe中存在Cu而大大降低[17]。拒收导致CrC2以球状形式显微偏析。这种情况更多地发生在基地,因为它是 处于固态,并且废弃物不再可能扩散到熔池中。从图8中标记为光谱2的区域的EDS,发现枝晶区由等量的Fe和Cu组成。铬的百分比为17.5重量%,尽管看起来并不完全如此。在304 SS中,初始Cr含量为18.0wt%现在,该区域平均由SS和Cu组成,混合物中Cr的净份额应该是304 SS的一半左右图中标记的两个位置处的枝晶尺寸。 八是测量。在站点1,发现平均宽度为2.86平均长度长的为62.68 μm,短的为25.82 μm。第2位点的长度为 38.147 μm , 宽 度 为 2.821 μm 。 这 些 测 量 结 果 与 Hatem 和Zikry[18]提出的马氏体尺寸一致。图9中由矩形标记的区域A示出了蚀刻后的一些球形空隙。这些显示在焊接线的中心和末端。这里要注意的是,在其他情况下,这些球形分离发生在焊接线周围树枝状菌落的相对侧。但在这种情况下,空隙在所有方向上都被枝晶紧密包围,这表明空隙中存在的材料为枝晶提供了外延表面。区域B具有垂直于分隔线的树突。如果它们开始凝固在河道边界上,它们的方向将垂直于边界。相反,它们垂直于分割线并且与边界线成各种角度;这意味着存在另一个垂直于枝晶的平面,外延生长从该平面发生。B.R. Moharana等人/工程科学与技术,国际期刊19(2016)684689见图8。 柱状枝晶的成分分析(通过EDX)。3.3. 显微硬度显微硬度是材料拉伸性能的间接指标因此,在三个不同深度的焊缝上进行了测量(图1)。 10)揭示有关抗拉强度的细节。由于不同深度的加热和冷却特性不同,因此微观结构也不同,这会影响不同区域的强度不锈钢的典型显微硬度值保持在195-215 HV的范围内,铜的典型显微硬度值为88 HV。在理想的焊接中,过渡应该是从一侧到另一侧的直连接连杆或简单的花键。然而,在显微硬度图中,我们观察到四个峰与三个不同的凹陷交错,外峰靠近热影响区。内峰大致具有相同的高度,并且它们的位置稍微位于焊池边缘的内部外部凹陷位于热影响区,见图9。 焊接线周围固化。见图10。 焊接试样在不同深度处的显微硬度分布。并且中心凹陷位于焊接线上。中心凹陷表明存在较软相,这可能是由于与边缘相比,焊接轴处的冷却非常缓慢而产生的较粗糙的微观结构或者,这可能是由于存在一些软相,这些软相将在凝固序列结束时形成。由于这种趋势在底部和中部可见,因此可以推断这是由于更快的冷却速率,或者由于焊池搅拌和凝固顺序。随着熔池冷却速度和凝固顺序的改变,晶粒尺寸发生变化,显微硬度值随晶粒尺寸的变化而变化。显微硬度值在识别冶金相方面也起着非常重要的作用。AISI 304不锈钢中不同相(如铁素体、珠光体、贝氏体和马氏体)的近似显微硬度值分别为200、250、300和400马氏体相的形成可能导致开裂,但铁素体、珠光体和贝氏体相相对更有利于焊接。靠近顶面的显微硬度值显示出相对平滑的过渡。在中部和底部观察到的所有峰谷效应都出现在顶部,但其强度正在减弱。我们知道,传导模式焊接在均匀的微观结构生成和硬度方面更有效[19,20]。熔池顶部除小孔模式外,还存在导电现象,而其它部分只存在小孔模式。还可以看出,显微硬度结果具有主要发生在焊池的顶部/冠部的由于冠部所经历的温度梯度小于内部所经历的温度梯度,因此,显微硬度值的波动然而,在冠侧也观察到波动。3.4. 拉伸强度焊接试样的拉应力值大于190 MPa,高于纯铜,断裂发生在远离焊缝区的铜侧。所有拉伸试验样品的应力-应变图和标距延伸如图所示。 11和12,所得值列于表4中。拉伸试验后的断裂样品如图13所示。与其他样品相比,样品2中的应力值略高,HAZ中发生的断裂可能是由于存在大量空隙。在拉伸试验期间,对所有样品施加0.01的恒定应变率下的载荷从图如图11和图12所示,与其他样品相比,样品2具有更大的延伸以及更大的拉伸应力。边缘较高的延伸可能是由于较高的塑性变形。690B.R. Moharana等人/工程科学与技术,国际期刊19(2016)68425201510.3141050见图11。 不锈钢304-铜焊接接头的拉伸试验。19.14610.71513.7071. 采用CO2激光器成功地实现了AISI 304不锈钢与纯铜之间的无填料焊接,焊接强度达到190MPa以上。2. 焊接界面的显微组织分析表明,冠侧熔合区边界附近的周边部分经历了相对缓和的冷却速度,熔池主要呈钉状。由于不同的热性能,还观察到焊接池的壁在SS侧更弯曲,在铜侧更直(垂直)。可以看出,形成了平均10 μm的非常薄的HAZ,并且与Cu侧相比,不锈钢侧的HAZ3. 在微通道附近的不同位置进行的EDS测量给出了影响焊接最终质量的枝晶的尺寸、形状和成分的清楚的概念。4. 在三个不同的焊接深度,整个焊接熔池的可接受的显微硬度值已被发现与冷却速度,焊接熔池搅拌和凝固过程。因此,通过控制传热速率和焊接模式,仍有可能获得更平滑的显微硬度值过渡引用[1] R.E. Avery,《注意异种金属焊接:异种金属焊接指南》,镍发展研究所,1991年,第100页。28岁[2] A. Rowcliffe,S.Zinkle,J.Stubbins,D.Edwards,D.高强度不锈钢和高强度铜合金的应用,北京:机械工程出版社。258(1998)183-192。[3] S. Chen,J. Huang,J. Xia,H. Zhang,X. Zhao,a的微观结构特征1 2 3样品编号不锈钢/铜异种激光焊接接头,金属。Mater. A 44(8)(2013)3690-3696。[4] C.姚湾,澳-地Xu,X. Zhang,J. Huang,J. Fu,Y.吴,铜-钢异种钢激光焊接接头的界面组织和力学性能,光学显微镜。激光器表4图12. 最大拉伸延伸时的延伸。Eng.47(7)(2009)807-814。[5] G. Alkyikumar,S.Manjini,P.Dutta,K.Chattopadhyay,J.连续co2激光焊接fe-cu异种电偶的热处理,金属。Mater. Trans.A36(8)(2005)2137-2147.[6] T. Suga,Y.Murai,T.Kobashi,K.Ueno,M.Shindo,K.Kanno等人,激光钎焊拉伸试验结果。样品拉伸应力(MPa)1190220131954192图十三.拉伸试验后断裂的样品。4. 结论在本工作中,CO2激光焊接两种异种金属AISI 304不锈钢到3.0mm厚的商业纯铜板从本研究中可以得出以下结论奥氏体不锈钢和纯铜的异种接头。国际焊接,印刷前编号,(2015)1-9。[7] S. Baghjari,S.AkbariMousavi,AISI 420不锈钢与可伐合金异种脉冲Nd:Yag激光焊接的实验研究,Mater. Des. 57(2014)128-134。[8] M. Torkamany,J. Sabbaghzadeh,M. Hamedi,激光焊接模式对低碳和奥氏体不锈钢之间异种激光点焊的显微组织和机械性能的影响,Mater. Des. 34(2012)666-672。[9] T. Mai,A.Spowage,钢-科瓦合金、铜-钢和铜-铝激光焊接中异种接头的特性,Mater。Sci. Eng. A 374(1)(2004)224-233。[10] C. Roy,V.V. Pavanan,G. Vishnu,P. Hari,M. Arivarasu,M. Manikandan等 人 , 工 业 纯 铜 和aisi 304 异 种 焊件 的冶金和机械性能表征。 Sci. 5(2014)2503-2512。[11] J. Yan,M. Gao、X. Zeng,304不锈钢TIG、激光和激光-TIG复合焊接接头的显微组织和力学性能研究,Opt. LasersEng.48(4)(2010)512-517.[12] M.高氏C.陈湖,澳-地Wang, Z. Wang,X.曾,钛合金与不锈钢异种金属的激光-电弧复合焊接,金属材料。Mater. Trans. A 46(5)(2015)2007-2020。[13] Z. Sun , J. Ion , 异 种 金 属 组 合 的 激 光 焊 接 , J. Mater 。 Sci. 30 ( 17 )(1995)4205-4214。[14] A. Hussain ,A. 哈姆达尼河Akhter,AISI 321不锈钢的CO2 激光焊接,IOPConf.Ser.60(2014)12042-12047。[15] T. Matsumoto,T. Misono,H. Fujii,K.等离子体条件下熔融不锈钢的表面张力,J。Mater. Sci. 40(9[16] 布里略岛陈文,镍、铜、铁及其二元合金的表面张力,北京:机械工业出版社。Sci. 40(9-10)(2005)2213-2216。[17] 诉Raghavan,Cr-Cu-Fe(铬-铜-铁),J. 相平衡23(3)(2002)257-258。[18] T.M. Hatem,文学硕士张文,钢中马氏体组织的微观结构和失效演化的模拟。Eng. Mater. Technol. 131(2009)41207[19] I. Felde,Z.卡拉齐湾Vero,T.雷蒂湾克拉利克岛Szabados,激光表面硬化过程参数近似的实验设计技术。第十四届表面改性技术国际会议,(2000)360-365。[20] M. Ahmad,J.I. Akhter,M.阿赫塔尔Iqbal,E. Ahmed,文学硕士陈晓,电子束焊接镍基合金C-276的显微组织和硬度研究,合金学杂志,390(1-2)(2005)88-93。伸长(mm)4
下载后可阅读完整内容,剩余1页未读,立即下载
![pdf](https://img-home.csdnimg.cn/images/20210720083512.png)
![pdf](https://img-home.csdnimg.cn/images/20210720083512.png)
![pdf](https://img-home.csdnimg.cn/images/20210720083512.png)
![-](https://csdnimg.cn/download_wenku/file_type_lunwen.png)
![](https://csdnimg.cn/download_wenku/file_type_ask_c1.png)
![](https://csdnimg.cn/download_wenku/file_type_ask_c1.png)
![](https://csdnimg.cn/download_wenku/file_type_ask_c1.png)
![](https://csdnimg.cn/download_wenku/file_type_ask_c1.png)
![](https://csdnimg.cn/download_wenku/file_type_ask_c1.png)
![pdf](https://img-home.csdnimg.cn/images/20210720083512.png)
![pdf](https://img-home.csdnimg.cn/images/20210720083512.png)
![pdf](https://img-home.csdnimg.cn/images/20210720083512.png)
![pdf](https://img-home.csdnimg.cn/images/20210720083512.png)
![pdf](https://img-home.csdnimg.cn/images/20210720083512.png)
![zip](https://img-home.csdnimg.cn/images/20210720083736.png)
![zip](https://img-home.csdnimg.cn/images/20210720083736.png)
安全验证
文档复制为VIP权益,开通VIP直接复制
![](https://csdnimg.cn/release/wenkucmsfe/public/img/green-success.6a4acb44.png)